【正文】 由布置圖算得 19 爐膛的自由容積 Vzy m179。 按部分結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 36 爐膛主體高度 hlt m (VlVldVhd)/Al （二）水冷壁1 前后墻水冷壁回路個(gè)數(shù) z1 個(gè) (按每個(gè)回路加熱寬度≤ 選取） 62 左右側(cè)墻水冷壁回路個(gè)數(shù) z2 個(gè) (按每個(gè)回路加熱寬度≤ 選?。?6 33 / 973 管徑及壁厚 dδ mm 按鍋爐課程設(shè)計(jì)表 213 選取 6064 管子節(jié)距 s mm 按 s/d=～ 選取 805 前后墻管子根數(shù) n1 根 按 a/s+1 選取 1656 左右側(cè)墻管子根數(shù) n2 根 按 b/s+1 選取 165燃燒器的設(shè)計(jì)序號(hào) 名稱(chēng) 符號(hào) 單位 計(jì)算公式及數(shù)據(jù) 結(jié)果1 一次風(fēng)速 w1 m/s 查鍋爐課程設(shè)計(jì)表 2—16 232 二次風(fēng)速 w2 m/s 查鍋爐課程設(shè)計(jì)表 2—16 503 一次風(fēng)率 r1 % 查鍋爐課程設(shè)計(jì)表 2—15 254 二次風(fēng)率 r2 % 100r1 755 一次風(fēng)溫 t1 ℃ 由制粉系統(tǒng)設(shè)計(jì)計(jì)算確定 2006 二次風(fēng)溫 t2 ℃ trk10 3407 燃燒器數(shù)量 z 個(gè) 四角布置 48 一次風(fēng)口面積（單只） A1 ㎡ r1α lV0Bj/(1003z3600w1)(273+t1)/2739 二次風(fēng)口面積（單只） A2 ㎡ r2α lV0Bj/(1004z3600w2)(273+t2)/27310 燃燒器假想切圓直徑 dj mm 查鍋爐課程設(shè)計(jì)表 2—17 100011 燃燒器矩形對(duì)角線(xiàn)長(zhǎng)度 2lj mm ≈√b 2+a2 12 特性比值 hr/br 初步確定 1213 特性比值 2lj/br 由 2lj/br=(hr/br) 確定 14 燃燒器噴口寬度 br mm 2lj/(2lj/br)=566 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)時(shí)定為 br=52080015 一次風(fēng)噴口高度 h1 mm A1/br 16 二次風(fēng)噴口高度 h2 mm A2/br 17 燃燒器高度 hr mm 由圖計(jì)算，核算hr/br=,接近原選定值624918 最下一排燃燒器的下邊緣距冷灰斗上沿的距離 l m 按 l=(4～5)b r 選取 34 / 97 爐膛幾何特性計(jì)算序號(hào) 名稱(chēng)符號(hào) 單位 計(jì)算公式及數(shù)據(jù) 結(jié)果1 側(cè)墻面積 A1 ㎡ 由布置圖算得 A2 ㎡ 由布置圖算得 A3 ㎡ 由布置圖算得 A4 ㎡ 由布置圖算得 Ac ㎡ A1+A2+A3+A4 2 前墻面積 Aq ㎡ 由布置圖算得 3 后墻面積 Ah ㎡ 由布置圖算得 4 爐膛出口煙窗面積 Ach ㎡ 由布置圖算得 5 爐頂包覆面積 Ald ㎡ 由布置圖算得 6 前屏面積 Aqp ㎡ 由布置圖算得 7 燃燒器面積 Ar ㎡ 由布置圖算得 8 前后側(cè)墻水冷壁角系數(shù) x 按膜式水冷壁選取 19 爐頂角系數(shù) xld 查鍋爐課程設(shè)計(jì)附錄三圖 I（a)4,s/d=45/38=，e=0 10 前屏角系數(shù) xqp 查鍋爐課程設(shè)計(jì)附錄三圖 I（a)5,s/d=42/38= 11 爐膛出口煙窗處角系數(shù) xch 選取 112 整個(gè)爐膛的平均角系數(shù) x (2Acx+Aqx+Ahx+Achxch+Aldxld+Aqpxqp)/(2Ac+Aq+Ah+Ach+Ald+Aqp)1313 前屏區(qū)的側(cè)墻面積 Apq,c ㎡由布置圖算得 14 前屏區(qū)的爐頂面積 Apq,ld ㎡由布置圖算得 15 前屏區(qū)的爐墻面積 Apq ㎡ Apq,c+Apq,ld 16 爐膛自由容積的水冷壁面積 Azy ㎡ Aq+Ah+2(AcAr/2Apq,c/2)+Ach+(AldApq,ld) 17 爐膛容積 Vl m179。 32 / 9714 前屏管徑及壁厚 dδ mm 取用 3815 前屏管內(nèi)工質(zhì)質(zhì)量流速 ρ w kg/(㎡～30176。選取 45176。 按部分結(jié)構(gòu)尺寸計(jì)算 11 折焰角長(zhǎng)度 lz m 按≈1/3b 選取 12 折焰角上傾角 θ 上 按 θ 上 =20176。選取 50176。 查鍋爐課程設(shè)計(jì)表 2—11 1000002 爐膛容積 Vl m179。 10煙氣質(zhì)量 1Aar/100+6α pjV0my kg/kg 11質(zhì)量飛灰濃度α fhAar/(100my)μ y kg/kg 29 / 979358 73 627 828 992 512 913 195 8331200 1300 1400 1500 1600 1700 1800 1900 2022 2100 20760 2200 25078.983621837.55785936882324269711657煙氣焓溫表續(xù)表：溫度θ（℃）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增Δh 0y低再 α= 低過(guò)α=hy Δh y hy Δh y300 400 500 600 700 800 30 / 97溫度θ（℃）理論煙氣焓h0y(kJ/kg)理論空氣焓h0k(kJ/kg)理論煙氣焓增Δh 0y省煤器α=空預(yù)器α=hy Δh y hy Δh y100 200 300 400 500 600 700 800 注：因?yàn)?4187α fhAar/Qar,=4187＜6,所以可不考慮飛灰焓。/kg 28 / 97注：尾部為雙煙道設(shè)計(jì)，低再布置在前煙道，低過(guò)布置在后煙道。/kg 4水蒸氣容積V0H2O+1(α pj1)V0VH2O m179。/kg V0N2+VRO2 5 理論水蒸 氣容積 V0H2Om179。/kg + 3 RO2 容積 VRO2 m179。 燃燒產(chǎn)物計(jì)算根據(jù)煤種，按《鍋爐課程設(shè)計(jì)》表 27 選取爐膛出口過(guò)量空氣系數(shù) =，又按l??《鍋爐課程設(shè)計(jì)》表 29 選取各受熱面煙道的漏風(fēng)系數(shù)，然后列出空氣平衡表，如下： 空氣平衡表空氣過(guò)量系數(shù)α出口平均過(guò)量空氣系數(shù) 漏風(fēng)系數(shù)爐膛 屏過(guò) 0高過(guò) 高再 低過(guò) 低再 27 / 97省煤器 空預(yù) 燃燒計(jì)算表 煙氣特性表序號(hào) 項(xiàng)目名稱(chēng) 符號(hào) 單位 公式 結(jié)果1 理論空氣 量 V0 m179。 26 / 97五、計(jì)算部分 煤的元素分析數(shù)據(jù)校核和煤種判別 煤的元素各成分之和為 100%的校核 Car+Har+Oar+Nar+Sar+Aar+Mar=++++++5=100 煤種判別由燃料特性得知 Vdaf =6 % 20%，但 Qar,=23040＞18840 所以該煤種屬于無(wú)煙煤。再熱器出口管道上的安全閥整定壓力低于再熱器進(jìn)口管道上的安全閥整定壓力，因此出口管道上的安全閥先起跳，安全閥動(dòng)作時(shí)，再熱器中有足夠的蒸汽流過(guò)，確保再熱器得到有效的保護(hù)。水冷壁系統(tǒng)、過(guò)熱器系統(tǒng)蒸汽溫度的監(jiān)視是通過(guò)設(shè)置在系統(tǒng)管道上不同位置的熱電偶來(lái)實(shí)現(xiàn)的，管子金屬壁溫的監(jiān)視是通過(guò)裝設(shè)在水冷壁、過(guò)熱器各級(jí)受熱面出口段的壁溫測(cè)點(diǎn)來(lái)實(shí)現(xiàn)的。而出口管道 PCV 閥的整定壓力幅度低于過(guò)熱器出口安全閥，使安全閥免于經(jīng)常動(dòng)作而得到保護(hù)。 水冷壁系統(tǒng)、過(guò)熱器系統(tǒng)的保護(hù)壓力保護(hù)：在過(guò)熱器出口管道上裝設(shè)了兩只動(dòng)力控制泄放閥（PCV 閥），一只安全閥，在屏式過(guò)熱器進(jìn)口管道上裝設(shè)了四只安全閥。在汽機(jī)沖轉(zhuǎn)前與事故停爐時(shí)，鍋爐仍處于運(yùn)行狀態(tài)，蒸汽可通過(guò)旁路系統(tǒng)而不通過(guò)汽機(jī)進(jìn)行循環(huán)。本機(jī)組采用了汽機(jī)二級(jí)串聯(lián)旁路系統(tǒng)，容量約為 35%BMCR。在燃燒更換時(shí)，例如從煤到油或從油到煤，特別是代用燃料燃用時(shí)間較長(zhǎng)時(shí)，要用現(xiàn)有吹灰系統(tǒng)對(duì)爐膛進(jìn)行一次徹底清理。爐膛在運(yùn)行中逐漸受到污染，從而使?fàn)t膛出口煙氣溫度逐漸升高，隨之引起蒸汽出口溫度升高。 積灰（結(jié)渣）結(jié)渣的量和速率主要取決于燃料性質(zhì)。鍋爐投入運(yùn)行前進(jìn)行酸洗可將受熱面內(nèi)部清理潔凈。在高壓鍋爐中，由給水系統(tǒng)攜入的銅鐵氧化物可在其沉淀部位導(dǎo)致內(nèi)部腐蝕，引出管子損壞。水垢是附在管子內(nèi)壁面上的絕熱薄膜沉淀，可造成管子向火面金屬壁溫升高，使管子過(guò)熱。 運(yùn)行問(wèn)題 管內(nèi)結(jié)垢由于水冷壁的設(shè)計(jì)熱負(fù)荷通常很高，因此一定要注意避免水冷壁管子內(nèi)部產(chǎn)生結(jié)垢和銅鐵氧化物的沉積。同時(shí)在爐頂管與水冷壁管及側(cè)包覆管接觸處用密封墊塊密封使其成為一個(gè)平面，并 24 / 97在穿過(guò)爐頂?shù)乃泄芟堤幉捎媒饘偈嵝伟迕芊猓瑺t頂管開(kāi)孔處和兩側(cè)采用密封鋼板作為一次密封。為滿(mǎn)足鍋爐露天布置的需要，在爐墻外裝置金屬護(hù)扳。該鍋爐爐膛部分為全焊膜式水冷壁結(jié)構(gòu)，因而保證了爐墻的嚴(yán)密性。爐墻采用絕熱性能較優(yōu)良的材料做成，可不用沿高度分段且總高度不受限制。鍋爐爐墻有三種基本結(jié)構(gòu)型式：重型爐墻、輕型爐墻和敷管式爐墻，現(xiàn)在大容量鍋爐都采用敷管式爐墻。因此，爐墻必須具有良好的耐熱性、絕密性和密封性。在爐膛出口處的兩側(cè)墻各布置 1 只煙溫探針，在鍋爐啟動(dòng)初期用于監(jiān)測(cè)爐膛出口煙氣溫度，保護(hù)受熱面不過(guò)熱燒壞。吹灰系統(tǒng)設(shè)置 1 個(gè)減壓站，減壓站配置氣動(dòng)減壓閥、安全閥、壓力開(kāi)關(guān)和流量開(kāi)關(guān)等。回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器的吹灰器 2 只，布置于空氣預(yù)熱器的冷端。長(zhǎng)伸縮式吹灰器對(duì)稱(chēng)布置于上爐膛、水平煙道和尾部煙道的兩側(cè)墻，屏式過(guò)熱器布置 10 只，末級(jí)過(guò)熱器布置 8 只，末級(jí)再熱器布置 6 只，尾部煙道中共布置 42 只。爐膛水冷壁上預(yù)留有爐膛吹灰器和長(zhǎng)伸縮式吹灰器墻箱。由于鍋爐為露天布置，燃燒器區(qū)域設(shè)防雨罩。平臺(tái)和步道的布置以方便運(yùn)行、檢修和維護(hù)為原則。除回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器支撐在構(gòu)架上以外，鍋爐其余部分全懸吊于構(gòu)架上。本鍋爐構(gòu)架采用全鋼結(jié)構(gòu)，主要構(gòu)件的接頭采用扭剪型高強(qiáng)度螺栓連接，比較次要的構(gòu)件的接頭采用高強(qiáng)度螺栓或焊接連接。（3）柱梁斜撐應(yīng)不妨礙鍋爐各部件的檢修、更換和運(yùn)行操作。現(xiàn)代鍋爐中普遍采用懸吊式結(jié)構(gòu)，對(duì)鍋爐構(gòu)架的要求是：（1）保證構(gòu)架有足夠的強(qiáng)度和最少的材料消耗以節(jié)省投資費(fèi)用。根據(jù)爐膛高度不同，在爐膛和灰渣斗之間需留出足夠的間隙，在此處裝有水封裝置或機(jī)械密封裝置以防止空氣從此間隙漏入。爐膛前、后水冷壁相對(duì)爐膛中心傾斜下降以形成冷灰斗斜底。 冷灰斗冷灰斗型式取決于燃料種類(lèi)和灰分性質(zhì)。一旦停轉(zhuǎn)，轉(zhuǎn)子停轉(zhuǎn)報(bào)警器發(fā)出聲光報(bào)警。每臺(tái)預(yù)熱器配有一套中心傳動(dòng)裝置，包括主電機(jī)、輔助電機(jī)和盤(pán)車(chē)裝置，電機(jī)配備變頻調(diào)速啟動(dòng)裝置，實(shí)現(xiàn)軟啟動(dòng)、無(wú)級(jí)變速。導(dǎo)向軸承結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，更換、檢修方便，配有潤(rùn)滑油冷 21 / 97卻水系統(tǒng)，并有溫度傳感器接口。 預(yù)熱器采用可靠的導(dǎo)向和支承軸承。由于空氣預(yù)熱器具有上述優(yōu)點(diǎn)，盡管其結(jié)構(gòu)復(fù)雜，漏風(fēng)系數(shù)稍大，但仍被大容量電站鍋爐普遍采用。因?yàn)?，?dāng)煙氣流過(guò)受熱面，對(duì)受熱面加熱時(shí)，不象管式空氣預(yù)熱器的管壁外側(cè)有冷卻空氣，所以煙氣接觸的受熱面壁溫較高，不易結(jié)露和引起腐蝕。因后者管壁厚度為 ，而前者雙面受熱的波紋板厚度僅為 —.（3） 耐腐蝕性能好。（2） 節(jié)省鋼材?；剞D(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器與管式空氣預(yù)熱器相比有以下優(yōu)點(diǎn)：（1） 結(jié)構(gòu)緊湊。當(dāng)煙氣流過(guò)時(shí)，熱量從煙氣傳給受熱面，受熱面溫度升高，并積蓄熱量；當(dāng)空氣再流過(guò)時(shí)，受熱面將積蓄的熱量放給空氣。管式空氣預(yù)熱器的傳熱方式是：熱量連續(xù)的通過(guò)管壁從煙氣傳給空氣，屬間接傳熱方式?？諝忸A(yù)熱器的作用是利用省煤器后排出煙氣的熱量加熱燃燒用的空氣以利于燃料的著火和燃燒，并可降低排煙溫度，提高鍋爐效率。轉(zhuǎn)子直徑為Ф17000m。高能點(diǎn)火器、油槍及其各自的推進(jìn)器設(shè)計(jì)成組合一體型式，結(jié)構(gòu)緊湊，并且能夠完全滿(mǎn)足程控點(diǎn)火的要求。在鍋爐前墻中層和鍋爐后墻中層共裝有 8 只啟動(dòng)油槍用于暖爐和低負(fù)荷穩(wěn)燃。 油燃燒器及其點(diǎn)火器 鍋爐共設(shè) 24 只簡(jiǎn)單機(jī)械霧化點(diǎn)火油槍?zhuān)? 只蒸汽霧化啟動(dòng)油槍?zhuān)c(diǎn)火油槍位于旋流二次風(fēng)通道中，其出力～250kg/h；啟動(dòng)油槍位于煤粉燃燒器的中心，其出力～4700 kg/h。【大風(fēng)箱】燃燒器區(qū)域設(shè)有大風(fēng)箱，大風(fēng)箱被分隔成多層風(fēng)室，每層燃燒器一個(gè)風(fēng)室。調(diào)整旋流裝置的調(diào)節(jié)導(dǎo)軸即可調(diào)節(jié)旋流二次風(fēng)的旋流強(qiáng)度。每個(gè)燃燒器設(shè)有一個(gè)風(fēng)量均衡擋板，該擋板的調(diào)節(jié)桿穿過(guò)燃燒器面板，能夠在燃燒器和風(fēng)箱外方便地對(duì)該擋板的位置進(jìn)行調(diào)整。一次風(fēng)管內(nèi)靠近爐膛端部布置有一個(gè)錐形煤粉濃縮器。燃燒器配風(fēng)示意圖見(jiàn)圖 6。兩側(cè)*前后墻 2 只燃盡風(fēng)風(fēng)口距最上層一次風(fēng)中心線(xiàn)距離為 。燃燒器上部布置有燃盡風(fēng)(OFA)風(fēng)口，12 只燃盡風(fēng)風(fēng)口分別布置在前后墻上。 系統(tǒng)采用前后墻對(duì)沖燃燒方式，燃燒器布置圖見(jiàn)圖 5。省煤器進(jìn)口集箱位于后豎井環(huán)形集箱下護(hù)板區(qū)域，穿護(hù)板處集箱上設(shè)置有防磨裝置，進(jìn)口集箱由位于煙氣調(diào)節(jié)擋板處的支撐梁支撐。省煤器系統(tǒng)通過(guò)包墻系統(tǒng)引出的吊掛管懸吊，懸吊管吊桿將荷載直接傳遞到鍋爐頂部的鋼架上。在鍋爐啟動(dòng)時(shí)，該管可將爐水引到省煤器，防止省煤器中的水產(chǎn)生汽化。給水在省煤器中被加熱后，進(jìn)入省煤器出口集箱經(jīng)水冷吊掛管進(jìn)入水冷吊掛管出口集箱，經(jīng)出口導(dǎo)管引