【正文】 干煙氣容積 gyV ： 0 ( 1)gy pj oVV?? ? ?+（ ） ? = 3m /kg (2)水蒸氣容積等于理論水蒸氣體積與過量空氣帶入的水蒸氣之和。39。39。39。39。39。 （ 2）排煙溫度（先估后校） py? 折算水分，由鍋爐課程設計指導書表得 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計（論文） 19 ,64 1 8 7 % 4 1 8 7 % 1 . 0 3 % 3 %24300ar arzsa r n e tMM Q? ? ? ? ? ? 由 0215gstC? ，估 0125py C?? ，用插值法得 0125py C?? （ 3）排煙焓 pyh 查焓溫表： 0100C?? 時， 0100 Ch ? /KJ kg ； 0200C?? 時， 0200 Ch ? /KJ kg 2 0 0 1 0 01 2 5 1 0 0 ( ) 2 5 1 5 4 1 . 6 8100p y p yp y p y hhhh ??? ? ?℃ ℃℃ ℃ KJ/kg （ 4）冷空氣溫度 030lktC? （ 5）理論冷空氣焓 查表 00( ) 3 9 6 . 2 3 2 2 4 3 . 0 4 /lk kh c t V K J k g? ? ? ? （ 6）化學未完全燃燒熱損失 3q 查表 26 得 3 0q? （ 7）機械未完全燃燒熱損失 4q 查表 26 得 4 ? （ 8）排煙處過量空氣系數 py? 查表 29 即低溫空預器出口過量空氣系數 ?? （ 9）排煙損失 2q 由公式 )10 0)(( 42 rlkpy Q qhhq ??? ? ? ? ?15 41 .6 8 24 3. 04 1. 39 10 0 1. 5 %24300? ? ??? （ 10）散熱損失5q 取 5 q ? （ 11）灰渣損失6q 取灰渣溫度為 0600C?? 查鍋爐課程設計指導書表 22 得 ( ) /hzc K J kg?? 。編制煙氣溫焓表應力求簡明，準確，實用。利用焓溫表，根據過量空氣系數和煙溫，可求出煙氣的焓，反之，也可以由過量空氣系數和煙氣的焓查出煙氣的溫度。 在鍋爐煙道中，沿著煙氣流程，不同部位的過量空氣系數和煙溫不同，因此煙氣的焓也不同。 因 此 只 有 計 算 條 件 為.41 87 6ar fhar AQ ? ? 才 計 算 。 所以 100℃ 時的理論煙氣焓為：22 )(0 ROROy cVH ??+2)(0 NN cV ?+ OHOH cV22 )(0 ? 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計（論文） 14 1 . 1 3 9 1 7 0 . 0 3 4 . 9 3 2 1 2 9 . 5 8 0 . 6 1 9 1 5 0 . 5 2 9 2 5 . 9 2 5? ? ? ? ? ? ?kJ/kg 理論空氣焓 0kH 為： kk ctVH )(00 ? kJ/kg 以 100℃ 為例計算， kk ctVH )(00 ? 6 .2 3 2 1 3 2 .4 3 8 2 5 .3 0 4? ? ?kJ/kg 表 35 理論煙氣焓和理論空氣焓 溫度（ ℃ ） 二氧化碳2)( COc? 氮氣2)( Nc? 水蒸氣OHc 2)(? 濕空氣kc)(? 理論煙氣焓0yH 理論空氣焓0kH 30 —— —— —— —— 100 200 300 400 500 600 700 800 900 1000 1100 1200 1300 1400 1500 2166 1600 1700 1800 1900 2020 2965 2100 2200 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計（論文） 15 實際煙氣焓的計算 實際煙氣焓 yH 等于理論煙氣焓 0yH 、過量空氣焓（ pj? —1） 0kH 和煙氣中飛灰焓 fhH之和： yH = 0yH +（ pj? —1） 0kH + fhH 。( ) / 2? ? ?? ? （ 3）干煙氣容積： gyV = 0gyV +（ pj? 1） 0V 6 . 0 7 1 (1 . 2 1 ) 6 . 2 3 2 7 . 3 1 7? ? ? ? ?3/m kg （ 4）水蒸氣容積： 00 )1(0 1 6 22 VVV pjOHOH ??? ? 0 . 6 1 9 0 . 0 1 6 1 (1 . 2 1 ) 6 . 2 3 2 0 . 6 3 9? ? ? ? ? ?3/m kg （ 5）煙氣總容積： 2 37 .3 1 7 0 .6 3 9 7 .9 5 6 /y g y H OV V V m k g? ? ? ? ? （ 6） 2RO 容積份額： 22/RO RO yr V V? 1 .1 3 9 / 7 .9 5 6 0 .1 4 3?? （ 7）水蒸氣容積份額： 22/HO H O yr V V? 0 .6 3 9 / 7 .9 5 6 0 .0 8 0 3?? （ 8）三原子氣體和水蒸氣容積總份額 : r = 2ROr + 2HOr 0 .1 4 3 0 .0 8 0 3 0 .2 2 3? ? ? （ 9）容積飛灰濃度： 10 /ar fh yAV? 1 0 1 9 .7 0 .9 5 / 7 .9 5 6 2 3 .5 2 3? ? ? ?3g/m （ 10）煙氣質量： 01 / 100 06 pjarAV? ? ?1 1 9 . 7 / 1 0 0 1 . 3 0 6 1 . 2 6 . 2 3 2 1 0 . 5 7 0? ? ? ? ? ?/kgkg （ 9）質量飛灰濃度： 0/ (1 0 0 )y fh ar y yA V r? ? ? 0 . 9 5 0 . 1 9 7 / ( 7 . 9 5 6 1 . 3 ) 0 . 0 1 8 1? ? ? ?/kg kg 表 34 煙氣特性表 序號 項目名稱 符號 單位 （標況） 爐膛，屏、凝渣管 高溫過熱器 低溫過熱器 高溫省煤器 高溫空預器 低溫省煤器 低溫空預器 1 受熱面出口過量空氣系數 ?? —— 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計（論文） 13 2 煙道平均過量空氣系數 pj? —— 3 干煙氣容 積 gyV kgm/3 4 水蒸氣容積 OHV2 kgm/3 5 煙氣總容 積 yV kgm/3 6 2RO容積份額 2ROr —— 7 水蒸氣容積份額 2HOr —— 8 三原子氣體和水蒸氣容積總份額 r —— 9 容積飛灰 濃度 v? 3g/m 10 煙氣質量 ym /kgkg 11 質量飛灰濃度 y? /kgkg 煙氣焓的計算 理論煙氣是多種成分的混合氣體。 39。關于燃料的其他數據請參考表 32。 鋼球筒式磨煤機，中間儲倉式制粉系統(tǒng)。同時含有氧化硫的煙氣排入大氣后，對人和動植物都有害。如果燃煤的揮發(fā)分增加，硫含量增加還會增加煤的陰燃傾向，導致煤粉倉因溫度升高而產生自然。 華中科技大學文華學院畢業(yè)設計（論文） 7 硫分的影響 硫是動力用煤中極為有害的一種物質。同時，煤中易揮發(fā)的物質氣化也就越強烈，這也為結渣創(chuàng)造了更有利的條件。 煤的發(fā)熱量低，同樣出力下灰量大大增加，可能加劇鍋爐結渣，同樣，使煙氣中含灰量增加，加劇 了受熱面的磨損和積灰，而積灰的增加使受熱面?zhèn)鳠釤嶙柙黾?，影響傳熱效率，導致鍋爐熱損失增加。低位發(fā)熱量（燃料在鍋爐中的實際發(fā)熱量）低于高位發(fā)熱量。 發(fā)熱量的影響 單位質量的煤完全燃燒時放出的熱量稱為煤的發(fā)熱量，有高位發(fā)熱量和低位發(fā)熱量之分。 （ 4） 造成爐膛結渣、受熱面積灰和磨損，還會造成大氣和環(huán)境的污染。 （ 3） 引起對流受熱面，特別是尾部受熱面的嚴重磨損，還會引起尾部受熱面的積灰和低溫腐蝕。 灰分的影響 燃料中的灰分不但不能燃燒，而且降低燃料的發(fā)熱量， 妨礙可燃質與空氣的接觸，增加燃 料的著火和燃燒的困難，還使燃燒損失增加；煤中的灰分增多 ，會產生以下影響： （ 1） 不僅使煤中的可燃元素相對減少，而且當煤燃燒時還要吸收熱量，使煤的實際發(fā)熱量降低 ，降低爐內的溫度，對著火燃盡均不利。 （ 6） 排氣量增加，煙氣流速增大，過熱氣溫增大。 （ 4） 生產的水蒸氣增加了煙氣體積，使吸風機的電耗增加。 （ 2） 降低爐內溫度，對著火，燃盡均不利。 水分的影響 燃煤的水分對鍋爐的影響很大。 （ 2）揮發(fā)分含量越多，煤的著火溫度低，易著火燃燒 ，相當于引燃作用 ； （ 3）揮發(fā)分含量多 ，則燃煤盡容易，因為揮發(fā)分析出后多孔， 反應表面積大，反應速度加快； （ 4）揮發(fā)分含量多，煤中難燃的固定碳含量便少，煤易于燃盡； （ 5）揮發(fā)分含量多，其著火燃燒造成高溫，有利于碳的著火、燃燒； （ 6）揮發(fā) 分含量多時，則在制粉系統(tǒng)中局部積粉可能造成煤粉自然而破壞制粉系統(tǒng)并使火焰外噴；特別是在敞開的空間，煤粉與空氣的混合物容易引起粉塵暴躁。 不同種類的煤，揮發(fā)分的含量及燃燒特性各不相同 。本章將從煤質常規(guī)特性上闡述不同煤種對電站經濟性的影響。 2 煤質對鍋爐經濟性的影響 煤質常規(guī)特性如發(fā)熱量、揮發(fā)分、水和灰的含量、氮和硫的含量等，影響鍋爐燃燒的經濟性 。闡述了煤質變化對電站鍋爐各部分的影響。 本文主要研究內容及研究方法 研究內容 通過對淮南煙煤和陽泉無煙煤鍋爐進行熱力輔助計算，分析煤種變化對鍋爐運行經濟性帶來的影響，為鍋爐變煤種運行改造提供一些依據。 因此 ,調整優(yōu)化能源結構 ,加強清潔能源建設 ,提高能源 利用效率 ,將是今后一個時期我國能源發(fā)展的核心問題。在燃燒中煤中的水分、硫分、灰分、揮發(fā)分 、硫分 等會對鍋爐的工作有很大的影響； 另外煤質變化還會給 煤的運輸、處理、磨煤和送煤 帶來危險 ，上述這些問題都要引起我們高度的關注并研究解決的方法。 研究背景 從我國的國情出發(fā)，我國目前的燃料政策和能源利用情況決定了我國電站鍋爐主要采用無煙煤、貧煤、劣質煙煤等低反應、劣質煤種， 目前我國 發(fā)電用煤中劣質煤的比例較大，無煙煤和貧煤的數量占 10％以上。結果表明：僅通過加裝冷風旁路管和運行調整，貧煤鍋爐安全改燒中等揮發(fā)分、不易結渣煙煤，運行性能好于原燃用貧煤或混煤，具有投資省、見效快優(yōu)點和顯著的節(jié)能減排效益。鍋爐改燒完全不同特性的煤種則往往需要對鍋爐的相關設備進行改造，如煙煤鍋爐改燒貧煤或無 煙煤需要對燃燒器進行改造，貧煤鍋爐改燒煙煤則需要對燃燒器、制粉系統(tǒng)進行相應改造，因此，電廠對鍋爐改燒煤種相當謹慎。而計算分析可知，由于煤質發(fā)生變化，為達到改造后鍋爐安全經濟運行目的，并保證有較好的低負荷穩(wěn)燃能力，不僅要采用穩(wěn)燃性能很好的燃燒器，以強化著火和穩(wěn)定燃燒，而且應對爐內安裝切圓、火焰中心位置等方面進行調整和改造。根據專家的試驗研究表明， 90%的煤粉燃燒只需爐內 10%的時間，而剩余 10%的煤粉的燃盡則需要 90%的時間來 完成。煤粉燃燒的穩(wěn)定與強化在理論上是統(tǒng)一的，強化燃燒可以促進燃燒的穩(wěn)定。 由于實際燃用煤種的變化，其著火條件、燃燒性能等與設計煤種相去甚遠，導致現有燃燒器不能滿足穩(wěn)定燃燒的要求，因而需要對其進行改進?，F在世界上已經有多座容量超百萬千瓦的聯(lián)合循環(huán)電廠在運行。在建并將建立 200300MW 級循環(huán)流化床鍋爐的示范性電站；完成 15MW 增壓流化床鍋爐聯(lián)合循環(huán) PFBCCC 中試工程，建設 100MWPFBCCC 試驗機組。為了滿足日益嚴格的環(huán)保要求，近二三十年人們在解決鍋爐燃燒生成的硫氧化物和氮氧化物的污染問題上取得很大進展。從而也推動了劣質煤燃燒技術的發(fā)展。 選題意義 實際燃用煤種與設計煤種各成分的差異 大容量電站鍋爐多燃用劣質煤，煤質多變且耗煤量大，污染嚴重。由于煙煤價較高 ,如果電廠繼續(xù)使用燃用煙煤 ,將會造成發(fā)電成本較高 ,經濟效益較低 ,因此許多燃用煙煤的電廠希望能對鍋爐進行改造，將鍋爐燃用煤種由煙煤改用價格較便宜的無煙煤或貧煤。 boiler efficiency。s energy use, boiler to burn the research status and the measures. Then of huainan coal boiler in a given two different lithotype situation, has carried on the thermodynamic calculation which mainly involves the thermodynamic calculati