【正文】 =36（338032）= 為了計算活載制動力引起。m= + =+ = KN 截面配筋與承載力驗算按其中最不利荷載效應(yīng)配筋，即= KNm剪力：= + = KN 汽車活載產(chǎn)生的內(nèi)力將后輪作用于鉸縫軸線上，后軸作用力為P=140 KN，輪壓分布寬度如下圖所示，對于車輪荷載中后輪的著地長度為= m，寬度為= m則：= +2H=+2= m= +2H=+2= m荷載對于懸臂根部的有效分布密度：a=+2+d =+2+ = m沖擊系數(shù)：1+μ=作用于每米寬版條上的彎矩為：=（1+μ）（）=（）= KNm=+=+= KN（三）鉸接懸臂板荷載效應(yīng)計算A：主梁架設(shè)完畢時：橋面即可看成75cm長的單向懸臂板如圖（f）所示計算懸臂根部一期永久作用效應(yīng)為：彎矩： =1260126 = KNm剪力：=+ = KN在邊梁懸臂板處只作用有人群如圖（d）所示彎矩：=3= KNM剪力：= 126＋126 = KNB：成橋后：橋面現(xiàn)澆部分完成后，施工二期永久作用對于邊梁，此時橋面仍然可看成跨徑為110cm長的懸臂單向板如圖（C）所示C50混凝土墊層： =261 = KN/m瀝青混凝土面層：=124 = KN/m人行道及欄桿：= 5 KN/m彎矩：= = KN11 行車道板計算由于寬跨比大于2 即：= = ,故懸臂板可按單向板計算， m。mm = KNm = 0 + = KN 截面配筋計算設(shè)鋼筋重心到截面底邊的距離為= 30 mm則有：= ha = 230030 = 2270 mm =160mm = 2400 mm =1 = KN根據(jù)《公橋規(guī)》橋梁結(jié)構(gòu)的局部加載計算采用車輛荷載對于跨中橫隔梁縱向的最不利荷載布置如圖所示：縱向一行車輪荷載對中橫隔梁的計算荷載為：=Σpiyi=（1401+140+120）= 繪制跨中橫隔梁的作用效應(yīng)影響線 由前面計算可知：1號梁的橫向影響線的豎坐標值為= = 2號梁的橫向影響線的豎坐標值為= = 3號梁的橫向影響線的豎坐標值為= = ① 繪制彎矩影響線：對于2 號和3號主梁之間截面的彎矩M23影響線計算如下：P=1作用在1號梁軸上時：=+ =+=P=1作用在5號梁軸上時：=+ =+（）=P=1作用在3號梁軸上時：==+= =+=有了此三個豎坐標和已知影響線折點位置（即所計算截面的位置）就可繪制出影響線 繪制剪力影響線對于1號主梁處截面的影響線可計算如下：P=1作用在計算截面以右時：=，即=（就是1號梁荷載橫向影響線）P=1作用在計算截面以左時：= 1，即= 1 如下圖所示 截面內(nèi)力計算將求得的計算荷載在相應(yīng)的影響線上按最不利荷載位置加載，對于汽車荷載并計入λ，沖擊影響（1+μ）則得：彎矩：=（1+μ）ξΣη= 1（+）= KN錨固區(qū)局部承壓計算：根據(jù)對四束預應(yīng)力鋼筋錨固點的分析，N2鋼束錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對N2錨固端進行局部承壓驗算，由于后張法預應(yīng)力混凝土的端部，由于錨頭集中力的作用，錨下混凝土將承受很大的局部壓力，可能梁端產(chǎn)生縱向裂縫，需進行局部承壓驗算。m == mm（）考慮長期效應(yīng)的可變荷載引起的撓度值為： =（+ ）= =（） 預加力引起的跨中反拱度預加力引起的上拱度計算：采用截面處得使用階段永存預加力矩作用為全梁平均預加力矩計算值 =4448 + 0 2945=N= == mm= == Nmm截面慣性矩應(yīng)采用預加力階段（第一階段）的截面慣性矩，取梁處截面的截面慣性矩=109 作為全梁的平均值來計算 則主梁上拱度（跨中截面）為：==== （）考慮長期效應(yīng)的預加力引起的上拱值為： =9 主梁變形驗算 荷載短期效應(yīng)作用下主梁撓度驗算據(jù)主梁截面在各階段混凝土正應(yīng)力驗算結(jié)果，可知主梁在使用荷載作用下不開裂。主應(yīng)力計算：以上梗肋處（aa）的主應(yīng)力計算為例① 剪應(yīng)力剪應(yīng)力的計算按下式進行，其中VQS為可變作用引起的剪力短期效應(yīng)組合值VQS= = KN+ =+ = MPa處的剪力：+ = MPa下梗處（bb）處得剪應(yīng)力：+ = MPa② 正應(yīng)力上梗處（aa）處的剪應(yīng)力： =++= MPa處= MPa下梗處（bb）處得剪應(yīng)力：=++= MPa③ 拉應(yīng)力：（aa）：= ==：==（bb）： === MPa抗裂性驗算主拉應(yīng)力計算表計算纖維剪應(yīng)力（MPa）正應(yīng)力（MPa）主拉應(yīng)力（MPa）aabb主拉應(yīng)力的限值：作用短期效應(yīng)組合下抗裂驗算的混凝土主拉應(yīng)力限值為：= = MPa從上表可以看出，以上主拉應(yīng)力均符合要求，所以滿足短期效應(yīng)組合下的斜截面抗拉驗算要求。 持久狀況正常使用極限狀態(tài)抗裂驗算1）作用效應(yīng)短期效應(yīng)組合作用下的正截面抗裂性驗算，正截面抗裂性驗算取跨中截面進行①預加應(yīng)力產(chǎn)生構(gòu)件抗裂驗算邊緣的混凝土預壓應(yīng)力的計算跨中截面：NpⅡ==4448 2945=103N === mm則=+=+① 荷載產(chǎn)生的構(gòu)件抗裂性驗算邊緣混凝土法向拉應(yīng)力計算： =+=+= MPa② 截面混凝土抗裂性驗算： 對于A類部分預應(yīng)力混凝土構(gòu)件，作用荷載短期效應(yīng)組合作用下的混凝土拉應(yīng)力應(yīng)滿足下列要求：≤由上式計算可知：== MPa（壓）說明截面在作用（或荷載）短期作用下沒有消壓，計算結(jié)果滿足《公橋規(guī)》中A類部分預應(yīng)力構(gòu)件按作用短期效應(yīng)組合計算抗裂要求，同時A類部分預應(yīng)力混凝土構(gòu)件還必須滿足長期效應(yīng)組合的抗裂要求==+=+= MPa== MPa 0所以構(gòu)件滿足《公橋規(guī)》中A類部分預應(yīng)力混凝土構(gòu)件的作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求?；炷翉椥詨嚎s引起的應(yīng)力損失，取按應(yīng)力計算需要控制的截面進行計算，對于混凝土簡支梁可取四分點截面按照下式計算，并以其計算結(jié)果作為全梁各截面預應(yīng)力鋼筋應(yīng)力損失的平均值也可直接按簡化公式計算： =其中 m——張拉批數(shù)，m=4；分別張拉——預應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值，按張拉時混凝土的實際強度等級計算，本設(shè)計中為設(shè)計強度的90%，即=C50=C45，查規(guī)范，知Ec，=104Mpa，則= =/=；——全部預應(yīng)力鋼筋（m批）的合力在全部預應(yīng)力鋼筋重心處所產(chǎn)生的混凝土正應(yīng)力，= ，截面特性按第一階段取用 =（）= （）4448 = KN == + = MPa則：= = = MPa 鋼筋松弛引起的預應(yīng)力損失對于采用超張拉工藝的低松弛鋼絞線，由于鋼筋松弛引起的預應(yīng)力損失按下式計算： = （ – ）式中： ——張拉系數(shù)，采用一次張拉= ——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼絞線=； ——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力，= 采用四分點截面的應(yīng)力值作為全梁的平均計算值計算：= 1395 – = MPa則鋼筋松弛引起的預應(yīng)力損失為：= （） = MPa ，徐變引起的損失根據(jù)《公預規(guī)》，由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按下式計算= =1+式中：——全部鋼束重心處由混凝土收縮，徐變引起的應(yīng)力損失值；——加載齡期為t0，計算齡期為t時收縮應(yīng)變；—— 加載齡期，即達到設(shè)計強度為為90%的齡期近似按標準養(yǎng)護條件計算則有： = 計算得 =20d， 對于二期恒載的加載齡期假設(shè)=90 d其構(gòu)件的理論厚度有前面可知 = h 為構(gòu)件截面面積，為構(gòu)件與大氣接觸的周邊長度，該橋所屬位于一般地區(qū)，相對濕度為75% = 986000 ， =9345 mm 則： 250 mm由表內(nèi)插得：= = == 混凝土收縮壓變終極值為：=計算和引起的應(yīng)力時采用第一階段截面特性，計算所引起的應(yīng)力時采用第三階段截面特性 跨中截面：=（）=（）4448= =（） = + = MPa四分點：= = （）4448 = KN =（） = + = MPa所以 = = MPa = = = （未計構(gòu)造鋼筋影響） =105/104 = 跨中: == = mm 四分點：== = mm所以 = = = = ㎜4A0=986000 =1+ =1+ =1+ =將上述數(shù)據(jù)帶入下式即可得到混凝土收縮，徐變引起的損失= = = MPa各截面鋼束預應(yīng)力損失平均值及有效預應(yīng)力匯總表工作階段應(yīng)力損失項目應(yīng)力損失計算截面預加應(yīng)力階段（MPa）使用階段（MPa）鋼束有效預應(yīng)力（MPa）預加力階段使用階段==跨中032114．36四分點153．632114．36支點32114．367 主梁截面承載力與應(yīng)力驗算 短暫狀況的正應(yīng)力驗算，在預應(yīng)力和自重的作用下的截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力符合下式要求（預加力階段）梁跨中截面上下緣的正應(yīng)力：上緣： = +下緣： = + 其中： = =4448 = N = Nm 截面特性取用第一階段截面特性上緣： = + = MPa（壓）下緣：　＝ ＋ + = = = MPa預加力階段混凝土的壓應(yīng)力滿足應(yīng)力限制的要求；混凝土的拉應(yīng)力通過規(guī)定的預拉區(qū)配筋率來防止出現(xiàn)裂縫，預拉區(qū)混凝土沒有出現(xiàn)拉應(yīng)力，%的縱向鋼筋即可 持久狀況的正應(yīng)力驗算1. 混凝土截面的正應(yīng)力驗算、對于預應(yīng)力混凝土簡支梁的正應(yīng)力，由于配設(shè)曲線筋束的關(guān)系，應(yīng)取跨中、四分點、支點處分別進行驗算，應(yīng)力計算的作用（或荷載取標準值、汽車荷載計入沖擊系數(shù)，以跨中截面為例）跨中：已知= KN = KN = + = KN = =4448 – 2945 = N跨中截面混凝土邊緣壓應(yīng)力計算值： =（） + + + 式中： 由橋面鋪裝、人行道、和欄桿等二期恒載產(chǎn)生的彎矩標準值 – 由可變荷載標準值組合計算的最不利彎矩計入汽車沖擊系數(shù) =（） + + + = = = MPa 四分點截面：已知= KN = KN = + = KN = =4448 – 2945 = N =（）+ + + = = = MPa支點截面： = = =0 = =4448 – 2945 = N =（） = = = MPa所以持久狀況下跨中截面混凝土正應(yīng)力驗算滿足要求2. 持久狀況下預應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力驗算由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預應(yīng)力鋼筋截面重心處的混凝土應(yīng)力為：跨中截面： = + = + = MPa所以鋼束預應(yīng)力為： = + = + = =1209 MPa四分點截面： = + = + = MPa所以鋼束預應(yīng)力為： = + = + = =1209 MPa支點截面: = 0 計算表明預應(yīng)力鋼筋應(yīng)力滿足要求 持久狀況下混凝土的應(yīng)力驗算：其中計算點分別取上梗肋aa處，第三階段截面重心軸處以及下梗肋bb處。其中△σ=2 ，若x＞則表示該截面不受反摩阻影響（x為從張拉端到計算截面的長度）。x—從張拉端到計算截面的管道長度（m）鋼束位置鋼束號x（m）度弧度四分點（）139513951395跨中（）139513951395支點（）001395001395001395備注：跨中截面 = Mpa 四分點截面 = MPa 支點截面： = MPa 錨具變形，鋼絲回縮引起的應(yīng)力損失按《公預規(guī)》，對曲線預應(yīng)力筋，在計算錨