【正文】 0?2k/——風(fēng)荷載體型系數(shù)；s?——風(fēng)壓高度變化系數(shù)；z結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)51——Z 高度處的風(fēng)振系數(shù)。 是由板 A 傳遞的荷載22 小記： ??C. ?第五層框架最終計(jì)算簡圖 qEF=.3B=.k/D03N3907524075圖 318 活荷載下第五層框架計(jì)算簡圖活荷載作用下橫向框架的計(jì)算簡圖如圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)41E750DC240750BFD==圖 319 活荷載下⑨軸全框架計(jì)算簡圖 橫向框架在恒荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算用彎矩二次分配法計(jì)算彎矩(1)計(jì)算各框架梁柱的截面慣性距⑨軸框架梁的截面慣性矩跨度 ???跨度 .框架柱的截面慣性矩 ???(2)計(jì)算各框架梁柱的線剛度及相對(duì)線剛度42考慮現(xiàn)澆樓板對(duì)梁剛度的加強(qiáng)作用故對(duì)⑨軸線框架梁（中框架梁）的慣性矩乘以 表 梁柱線剛度計(jì)算構(gòu)件 線剛度 相對(duì)線剛度????框架梁.. .3l39??邊層5:E..E?中 .l?邊框架柱層1..?中(3)彎矩二次分配如圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)43....... . . .0..324 . 柱 下 柱 右 梁 右 梁下 柱左 梁 .6上 ..0.......9圖 320 二次彎矩分配法計(jì)算梁端彎矩(4)繪制內(nèi)力圖441)彎矩圖 .116.圖 321 恒荷載作用下梁柱彎矩圖 (kNm)?單 位 ：2)剪力圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)45 .圖 322 恒荷載作用下梁柱剪力圖 (kN)單 位 ：3)軸力圖46..圖 323 恒荷載作用下梁柱軸力圖 （單位 kN） 橫向框架在活荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算(1)用彎矩二次分配法計(jì)算彎矩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)47. ...0.. .. 柱 下 柱 右 梁 右 梁下 柱左 梁 .6上 .. .....3 . . 圖 324 活荷載作用下梁柱彎矩二次分配法計(jì)算梁、柱端彎矩(2)繪制內(nèi)力圖1)彎矩圖48 .... ............5.圖 325 活荷載作用下梁柱彎矩圖 (kNm)?單 位 ：2)剪力圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)49 . 圖 326 活荷載作用下梁柱剪力圖 (kNm)?單 位 ：3)軸力圖50.圖 327 活荷載作用下柱軸力圖 (kN)單 位 ： 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的內(nèi)力和位移計(jì)算 橫向框架在風(fēng)荷載作用下的計(jì)算簡圖由設(shè)計(jì)可知，該辦公樓為五層鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)體系，室內(nèi)外高差 ，地面粗糙類別為 B 類，結(jié)構(gòu)總高度為 。?B. ?3) 計(jì)算CFA. 計(jì)算， 為板 B 傳遞的荷載。 qDE==圖 316 活荷載下三四層框架計(jì)算簡圖(4)第五層框架計(jì)算簡圖⑨軸線第五層的框架簡圖如下圖所示 240DCFFBqBC qDEFE50775圖 317 第五層的框架簡圖1) 計(jì)算BCq40板 C 傳遞荷載。 是由板 A 傳遞的荷載22 小記： ??C. ??第一層框架最終計(jì)算簡圖 qDE==圖 314 活荷載作用下第一層框架計(jì)算簡圖(2)第二層框架最終計(jì)算簡圖結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)39qDE==圖 315 第二層框架最終計(jì)算簡圖(3)活荷載下三四層框架計(jì)算簡圖因?yàn)樗x一品框架各層樓面恒荷載全部相等，故只需計(jì)算第一層即可。?B. 計(jì)算B ?3) 計(jì)算CFA. 計(jì)算， 為板 B 傳遞的活荷載。 是由板 B 傳遞的荷載2q2 2q0kN/mC. 計(jì)算。22362q0kN/m?C. ???4) 計(jì)算CA. 計(jì)算。1梁（ ）自重： 30m6?()=75kN/m?抹灰層： 172034上墻體荷載，簡化為均布荷載為：KL2?()(.9)..24kN/m??小記： ??B. 計(jì)算。梁（ ）自重 ，30m6?()75/抹灰層： . 34合計(jì)： .+=.9k/C. 荷載小計(jì)BCqBCq=+2) 計(jì)算D部分只有梁自重及抹灰：()2(.61)2=??由于選定的一品框架對(duì)稱，故 。(2) ⑨軸線第五層的框架簡圖如下圖所示結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)35240qDFqBCFDFBqBC EE50750750圖 310 第五層框架簡圖1) 計(jì)算BCq A 傳遞荷載。 是由板 A 傳遞的荷載33去 ./小記： ????D. ?第一層框架最終計(jì)算簡圖 240D=圖 39 第一層框架最終計(jì)算簡圖因?yàn)樗x一品框架各層樓面恒荷載全部相等，故只需計(jì)算第一層即可。1q梁（ ）自重：30m6?()=375kN/m??抹灰層： 17..??B. 計(jì)算。 是由板 A 傳遞的荷載。ACDFq=3) 計(jì)算BFA. 計(jì)算。板 A 的面荷載為 ，因?yàn)樽笥覂蛇叞?A 都傳遞荷載，由圖可知，傳遞給 BC 段為均布荷載： .7=?。 39039050750240xx550x50x5x550x50x0550x50x50x50x30x6306x3636036036036363670圖 36 豎向框架計(jì)算簡圖 m?（ 單 位 ： ）KL1KL123AB圖 37 一層框架計(jì)算簡圖⑨軸線第一層的框架簡圖所示，在 BC 和 DE 跨作用有均布荷載，CD 跨無均布荷載。32第一層樓面梁布置如圖，第一層樓面板布置如圖 37 所示，為方便荷載整理，在梁布置圖中分別標(biāo)出梁和板。(1)第一層框架計(jì)算簡圖KL3 為次梁，單向板沿寬度方向分別傳遞向梁傳遞二分之一。建筑圖 A、C、D、F 軸線間的距離是按墻體定義的，取框架簡圖時(shí)框架梁的跨度等于柱截面形心之間的距離，所以 BC 之間的跨度為 7500mm，CD 之間的跨度為2400mm。 橫向框架在恒荷載作用下的計(jì)算簡圖假定框架柱嵌固于基礎(chǔ)頂面上，框架梁與柱剛接。當(dāng)樓面有大的開洞或缺口、剛度受到削弱、樓板平面有較長的外伸段等情況時(shí)，應(yīng)考慮樓板變形對(duì)內(nèi)力與位移的影響，對(duì)簡化計(jì)算的結(jié)果給與修正。當(dāng)不考慮結(jié)構(gòu)發(fā)生扭轉(zhuǎn)時(shí)，根據(jù)剛性樓板的假定，在同一標(biāo)高處，所有抗側(cè)力結(jié)構(gòu)的水平位移都相等。建筑的進(jìn)深一般較大，框架相距較近，可視為水平放置的深梁，在水平平面內(nèi)有很大的剛度，并可按樓板在平面內(nèi)不變形的剛性隔板考慮。當(dāng)抗側(cè)力結(jié)構(gòu)與主軸斜交時(shí)，在簡化計(jì)算中，可將抗側(cè)力構(gòu)件的抗側(cè)剛度轉(zhuǎn)換到主軸方向上再進(jìn)行計(jì)算。但在目前，國內(nèi)設(shè)計(jì)仍沿用按彈性方法計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力，按彈塑性極限狀態(tài)進(jìn)行截面設(shè)計(jì)。（2）結(jié)構(gòu)分析的彈性靜力假定多層建筑結(jié)構(gòu)內(nèi)力與位移均按彈性體靜力學(xué)計(jì)算方法，一般情況下不考慮結(jié)構(gòu)進(jìn)入彈塑性狀態(tài)所引起的內(nèi)力重分布。也就是說采用手算計(jì)算規(guī)則的框架結(jié)構(gòu)時(shí)，允許在縱、橫兩個(gè)方向?qū)⑵浒雌矫婵蚣苡?jì)算，但要考慮空間協(xié)同作用，在手算一個(gè)方向的平面框架時(shí)，要考慮另一個(gè)方向框架的傳力。近年來隨著微型計(jì)算機(jī)的日益普及和應(yīng)用程序的不斷出現(xiàn)，框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)更多是采用空間結(jié)構(gòu)模型進(jìn)行變形、內(nèi)力的計(jì)算，以及構(gòu)件截面承載力計(jì)算。計(jì)算分析時(shí)應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況，選取能較準(zhǔn)確地反映各結(jié)構(gòu)結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)31中的實(shí)際手里狀況的力學(xué)模型。由于對(duì)稱，算出 、 、 即BCMCD可求得整個(gè)框架梁端彎矩圖。（1）反彎點(diǎn)高度計(jì)算反彎點(diǎn)高度比按下式計(jì)算： 0123yy??式中： ——標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度比0y——因上下層梁高度比變化的修正值1——因上層層高變化的修正值2——因下層層高變化的修正值3y計(jì)算如下：一般層： K2,icb???首層： ,icb表 柱反彎點(diǎn)高度樓層 B 軸柱 C 軸柱 D 軸柱 E 軸柱5,??,y..,??,.,??,.,??續(xù)表 樓層 B 軸柱 C 軸柱 D 軸柱 E 軸柱284,.,???,.,???,.,???,.,???3011223K8,..,.y04??0112233K7869,.5.,.y045??011223376,.8.,.y0489??0112233K,.5.,.y05??2,..,y50.??,..,y50.??,..,y50.??,..,y50.??1 22K6,.??22K4,.??27,..89y5??022K9,..8y5??（2）柱端彎矩及剪力計(jì)算根據(jù)公式： ， ， ，求出柱端彎矩和剪力。 內(nèi)力計(jì)算 橫向框架在水平地震作用下的內(nèi)力計(jì)算采用 D 值法。（1）結(jié)構(gòu)底部總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值： ???? ， ，不需要考慮結(jié)構(gòu)頂部附加水平地震作用的影響。表 結(jié)構(gòu)基本自震周期樓層 iG(kN)i(k)?D(kNm)iiGu(m)D???iu()5 866853 4 866853 3 866853 262 866853 1 采用頂點(diǎn)位移法計(jì)算結(jié)構(gòu)基本自震周期的計(jì)算公式為： ??考慮填充墻對(duì)框架結(jié)構(gòu)的影響，取周期折減系數(shù) ，則結(jié)構(gòu)基本自振周期為：???采用底部剪力法計(jì)算橫向水平地震作用 地震影響系數(shù)本工程所在場地為 7 度設(shè)防，設(shè)計(jì)地震分組為第二組，設(shè)計(jì)地震加速度為 ，場地為Ⅱ類。(2)外墻體重力荷載代表值:16 厚水泥石灰膏砂漿 17=300 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 =60 厚聚苯乙烯泡沫板 =12 厚水泥石灰膏砂漿 17=6 厚水泥砂漿 20=合 計(jì) ①軸外墻面積： ()()?????⑤軸外墻面積： 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)21?????? 軸與 外墻面積： ??. 與 軸外墻面積： 2()(.0)??????? 與 軸外墻面積： 2(.13)(.96).20=外墻體面積為： ???故外墻自重： .?(3)內(nèi)墻體重力荷載代表值200 厚蒸壓粉煤灰加氣混凝土砌塊 =16 厚水泥石灰膏砂漿 17=16 厚水泥石灰膏砂漿 17=合 計(jì) 內(nèi)墻體面積： ????22[()()]((.)..68m??????????則內(nèi)墻體自重： .?(4)門、窗重力荷載代表值:門面積： ??則門自重： .?窗面積： ????窗自重： ??(5)鋼筋混凝土樓板重力荷載代表值:樓板面積：一般樓板 ??????衛(wèi)生間：22??樓板自重： ?故一層墻體、門、窗自重： . 第五層重力荷載代表值的計(jì)算(1)五層梁、柱重力荷載代表值表 五層梁、柱重力荷載代表值類別 截面尺寸bh(m)?凈跨()體積 3()容重 3(kN/m)單重(k)數(shù)量 總重(kN)3067000 31 24 810橫梁1900 25 11 ?7600 16 5200 4 4600 6 3700 4 ?2800 3 主梁縱梁1600 25 5 橫梁 59900 5 次梁縱梁 307200 25 16 柱 ?3900 25 50 故梁的自重為 ，柱子的自重為 。1.(1)梁重力荷載代表值:表 層間梁柱自重類別 截面尺寸bh(m)?凈跨()體積 3()容重 3(kN/m)單重(k)數(shù)量 總重(kN)3067000 31 24 810橫梁1900 25 11 ?7600 16 5200 4 4600 6 ?3700 4 2800 3 主梁縱梁1600 25 5 橫梁 59900 5 次梁縱梁 30?7200 25 16 柱 5500 25 50 故一層梁的自重為 ，柱子的自重為 。??按18 21vm??? 2計(jì)算板的跨中正彎矩。在本設(shè)計(jì)中，由于梁板整澆在一起，周邊梁g?對(duì)板的作用視為固定支座?？缰凶畲笳龔澗匕l(fā)生在活載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡化為當(dāng)內(nèi)支座固支時(shí) 作用下的跨2qg?中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí) 作用下的跨中彎矩值兩者之和。 恒荷載計(jì)算查《荷載規(guī)范》可取：(1)非上人屋面恒荷載標(biāo)準(zhǔn)值（板厚 ）150m350 克瀝青卷材