【正文】 則出水渠道寬度為：、排砂裝置采用空氣提升泵將旋。~。進(jìn)水管道中水流流速為：。所以：、進(jìn)水渠道設(shè)計污水經(jīng)過細(xì)格柵處理后，經(jīng)DN1800管道送入2個沉砂池的總進(jìn)水渠，然后分配給單個沉砂池的進(jìn)水渠道。是指緩沖層傾角） h4—沉砂斗圓柱部分的高，（m）。； h3—緩沖層高度，(m)。 、沉砂池總高度式中：h1—超高，(m)。則。 h4—沉砂斗圓柱體的高，（m）。所以：本設(shè)計共設(shè)置了2個沉砂池，因此單個沉砂池所需砂斗體積為：、設(shè)計沉砂池斗容積V式中：d—沉砂斗上口直徑，（m）。 X—城市污水沉砂量，（m3/106m3污水）。 T—排砂周期，（d）。、沉砂室所需體積V’式中： Q—設(shè)計流量，（m3/s）。所以： 、沉砂池直徑D、沉砂池有效水深h式中：t—水力停留時間，（s）。 式中：Qmax—設(shè)計最大流量，（m3/s）。，則面積為：采用集水池采用梯形，短底長度為8米，長底長度為16米，進(jìn)水提升泵房的尺寸設(shè)計為：長寬高=8m6m5m。流量：2700m3/h； 揚(yáng)程：16米；轉(zhuǎn)速：725轉(zhuǎn)/分； 功率：185kw；效率：82%； 出口直徑：500毫米。，因此水泵總的揚(yáng)程應(yīng)不小于10++=。每日總柵渣量為：W=4W1=4=、進(jìn)出水渠道設(shè)計進(jìn)水管設(shè)計:進(jìn)水總管采用DN1800的鑄鐵管，其進(jìn)水管內(nèi)污水流速為：進(jìn)水管設(shè)計:出水管同進(jìn)水管一樣，采用ND1800的鑄鐵管，則出水管管內(nèi)污水流速為：。所以：實際由于格柵在運(yùn)行時污染物質(zhì)被截留在格柵處，水頭損失增大，應(yīng)加以修正,則實際水頭損失為式中：k—修正系數(shù)，一般取k=柵后槽總高度H 式中：h 1—柵前水深，（m），本設(shè)計取h1=h 2—過柵水頭損失，（m），計算得h2=h 3—超高，（m），本設(shè)計取h 3=、柵槽總長度L式中：l1—進(jìn)水渠寬擴(kuò)張部分的長度,（m）,計算得l1= L2—出水前池寬收縮部分的長度,（m）,計算得l2= 、—見圖所示部分 H1—格柵前槽高，（m）,H1=h1+h3=所以：、每日柵渣量W格柵間隙為20mm,~,。； S—柵條寬度，(m)。~90186。~60186。本設(shè)計取v=； α—格柵安裝傾角，（186。取α1=20186。上述計算得n=102個 b—柵條間隙，（m）,b=所以： 、進(jìn)水漸寬部分長度l1取進(jìn)水渠道內(nèi)水流速度為v1=(~),則柵前部分寬度為所以進(jìn)水渠道漸寬部分長度為：式中：α1—漸寬部分張角，（186。N—格柵數(shù)(個），本設(shè)計N=4 h 1—柵前水深，（m），本設(shè)計取h1=b—柵條間隙，（m）,b=所以： 、格柵槽寬度B由于采用銳邊矩形，,格柵槽總寬度由下式計算： 式中：S—柵條寬度，(m)。v—污水過柵流速，（m/s），~。~90186。~60186。..設(shè)計流量的計算細(xì)格柵的流量和中格柵相同，設(shè)計最大流量為單組最大設(shè)計流量為：、格柵的柵條間隙數(shù)n柵條間隙數(shù)可由下式計算：式中：α—格柵安裝傾角，（186。出水管也同進(jìn)水管一樣采用ND1800的鑄鐵管。則每組格柵每天截留的柵渣量為：因此需采用機(jī)械清渣。所以：實際由于格柵在運(yùn)行時污染物質(zhì)被截留在格柵處，水頭損失增大，應(yīng)加以修正,則實際水頭損失為： 式中：k—修正系數(shù)，一般取k=3。； S—柵條寬度，(m)。~90186。~60186。本設(shè)計取v=； α—格柵安裝傾角，（186。取α1=20186。上述計算得n=42個 b—柵條間隙，（m）,b=所以： 、格柵前槽寬度B1~，本設(shè)計取為v1=,則柵前部分寬度為、進(jìn)水明渠漸寬部分長度：式中：α1—漸寬部分展開角，（186。所以：、格柵寬度B由于采用銳邊矩形，,格柵槽總寬度由下式計算： 式中：S—柵條寬度，(m)。h 1—柵前水深，（m），本設(shè)計取h1=。本設(shè)計取v=。本設(shè)計采用α=60186。機(jī)械清渣采用60186。），一般的人工清渣采用30186。格柵斷面為銳邊矩形，粗格柵柵條間距為20mm，共設(shè)置5組，4用1備，按4組來設(shè)計計算。ASM2D模型的主要限制問題是：（1） 此模型是針對城市污水研發(fā)的，目前只對城市污水有效；（2） 模型中組分發(fā)酵產(chǎn)物假定為不溢流至好氧池，若出現(xiàn)溢流，模型不能很好說明；（3） 溫度只適用于1025℃之間；（4） PH值應(yīng)接近中性；（5） 污水中需要存在足夠的K+和M2+。、模型限制活性污泥2D號模型是在活性污泥1號模型與活性污泥2號模型基礎(chǔ)之上逐漸發(fā)展起來的模型，它集成了活性污泥1號模型與活性污泥2號模型的一些優(yōu)點(diǎn)，同時又立足于解決他們尚未考慮或解決的一些問題。我們在進(jìn)行水廠的相關(guān)設(shè)計時，應(yīng)該根據(jù)水廠的實際數(shù)據(jù)進(jìn)行參數(shù)的檢核和優(yōu)化。dμPAOPAO的最大生長速率d1ηNO3缺氧活性下降的修正因子bPAOXPAO的溶菌速率常數(shù)d1bPPXPP的分解速率常數(shù)d1bPHAXPHA的分解速率常數(shù)d1KO2溶氧的飽和系數(shù)g [O2]/m3KNO3硝酸鹽的飽和系數(shù)g [N]/m3KASA的飽和系數(shù)g [COD]/m3KNH4氨氮的飽和系數(shù)g [N]/m3KPSPP貯存的磷的飽和系數(shù)g [P]/m3KP磷的飽和系數(shù)g [P]/m3KALK堿度的飽和系數(shù)g [HCO3]/m3KPP聚磷酸鹽的飽和系數(shù)g [XPP]/g[XPAO]KmaxXPP/XPAO最大比率g [XPP]/g[XPAO]KIppXPP貯存的抑制系數(shù)g[XPP]/g [XPAO]KPHAPHA的飽和系數(shù)g [XPHA]/g[XPAO]μAUT硝化菌XAUTXAUT的最大生長速率d1bAUTXAUT的衰減速率d1KO2溶氧的飽和系數(shù)g [O2]/m3KNH4氨氮的飽和系數(shù)g [N]/m3KALK堿度的飽和系數(shù)g [HCO3]/m3KP磷的飽和系數(shù)g [P]/m3kPRE沉淀磷沉淀的速率常數(shù)M3/g[Fe(OH)3]T)）水解過程1好氧水解2缺氧水解3厭氧水解異養(yǎng)菌之XH4利用SF的生長5利用SA的生長6利用SF的反硝化7利用SA的反硝化8發(fā)酵9溶菌聚磷菌之XPAO10XPHA的貯存11XPP的好氧貯存12XPP的缺氧貯存13XPHA的好氧生長14XPHA的缺氧生長15XPAO的溶解16XPP的分解17XPHA的分解硝化菌之XAUT18生長19溶菌磷和氫氧化鐵的協(xié)同沉淀20沉淀21再溶解、ASM2D中化學(xué)計量學(xué)、動力學(xué)常數(shù)的典型值下表列出了ASM2D中化學(xué)計量系數(shù)典型取值物質(zhì)符號名稱數(shù)值單位氮溶解性物質(zhì)iN,SI惰性溶解性有機(jī)物SI中的氮含量g (N)/g (COD)iN,SfI可發(fā)酵基質(zhì)SF中的氮含量g (N)/g (COD)顆粒性物質(zhì)iN,XI惰性顆粒性有機(jī)物XI中的氮含量g (N)/g (COD)iN,XS慢速可降解有機(jī)物Xs中的氮含量g (N)/g (COD)iN,BM生物相XH、XPAO、XAUT中的氮含量g (N)/g (COD)磷溶解性物質(zhì)iP,SI惰性溶解性有機(jī)物SI中的磷含量g (P)/g (COD)iP,SfI可發(fā)酵基質(zhì)SF中的磷含量g (P)/g (COD)顆粒性物質(zhì)iP,XI惰性顆粒性有機(jī)物XI中的磷含量g (P)/g (COD)iP,XS慢速可降解有機(jī)物Xs中的磷含量g (P)/g (COD)iP,BM生物相XH、XPAO、XAUT中的磷含量g (P)/g (COD)總懸浮固體iTSS,XIXI中的TSS/COD的比值g (TSS)/g (COD)iTSS,XSXS中的TSS/COD的比值g (TSS)/g (COD)iTSS,BM生物相XH、XPAO、XAUT中的TSS/COD的比值g (TSS)/g (COD)典型化學(xué)計量常數(shù)水解fSI水解過程中溶解性惰性有機(jī)物SI的產(chǎn)生量g (COD)/g (COD)異養(yǎng)菌之XHYH產(chǎn)率系數(shù)g (COD)/g (COD)fXI微生物溶解產(chǎn)生的惰性有機(jī)物含量g (COD)/g (COD)聚磷菌之XPAOYPAO產(chǎn)率系數(shù)（生物量/PHA）g COD)/g (COD)YPO4貯存PHA所需的PPg P)/g (COD)YPHA貯存PP所需的PHAg COD)/g (COD)fXI微生物溶解產(chǎn)生的惰性有機(jī)物含量g COD)/g (COD)硝化菌之XAUTYA硝化菌的產(chǎn)率系數(shù)（生物量/硝酸鹽）g COD)/g (COD)fXI微生物溶解產(chǎn)生的惰性有機(jī)物含量g COD)/g (COD)下表匯總了ASM2D中動力學(xué)系數(shù)典型取值符號定義典型參考值10℃20℃單位Kh顆粒性組分XS的降解水解速率常數(shù)d 1ηNO3缺氧水解速率修正系數(shù)ηfe厭氧水解速率修正系數(shù)KO2溶氧的飽和系數(shù)g [O2]/m3KNO3硝酸鹽的飽和系數(shù)g [N]/m3KX顆粒性有機(jī)物的飽和系數(shù)g [XS]/g [XH]μH異養(yǎng)菌XH基于基質(zhì)的最大生長速率g[XS]/g[XH]dqfe發(fā)酵的最大速率g[XF/g [XH]、ASM2D中的動力學(xué)ASM2D模型沿用了ASM1的思想，采用開關(guān)函數(shù)來表達(dá)各個過程的速率，很好的說明了各影響因素對過程速率的影響。氫氧化鐵和正磷酸鹽作用后產(chǎn)生磷酸鐵沉淀，從而使得部分磷得以化學(xué)去除。5化學(xué)沉淀過程中的化學(xué)計量系數(shù)下表匯總了磷的協(xié)同沉淀過程中的化學(xué)計量學(xué)系數(shù)序號過程SPO4SALKXMeOHＸMePXTSS20沉淀1?20,ALK21再溶解1?20,ALK——磷的化學(xué)沉淀過程?！?9過程是硝化細(xì)菌的溶解。他以氨氮作為營養(yǎng)物質(zhì)，最終生成硝酸態(tài)氮，此過程堿度減低。序號過程SO2SNH4SNO3SPO3XIXSXAUT18XAUT的好氧生長?18,NH4iP，BM119溶菌?19,NH3?19,PO4fX1fX1——18過程是表述硝化菌的生長過程。衰減產(chǎn)物分別為：聚磷酸鹽衰減為磷酸鹽，胞內(nèi)貯存物轉(zhuǎn)化為發(fā)酵產(chǎn)物?！?5過程、16過程和17過程，分別表示了聚磷菌的自溶以及它的體內(nèi)物質(zhì)聚磷酸鹽和胞內(nèi)貯存物質(zhì)的溶解。當(dāng)然，缺氧環(huán)境中聚磷酸鹽的合成速率小于好氧環(huán)境，需要相應(yīng)的衰減因子來對其進(jìn)行修飾。聚磷菌在消耗體內(nèi)的胞內(nèi)貯存物質(zhì)來進(jìn)行生長，同時利用水體中的溶解性磷酸鹽提供營養(yǎng)物質(zhì)。不論是好氧環(huán)境或者是缺氧環(huán)境中的聚磷酸鹽的累積，都需要XPHA作為內(nèi)碳源來為聚磷菌XPAO提供生長所必需的碳素。在好氧環(huán)境中，聚磷菌利用好氧呼吸來供能，而在缺氧環(huán)境中則利用硝酸鹽為電子受體的缺氧呼吸來為聚磷酸鹽的形成提供必要的能量。——11過程和12過程，分別表示了聚磷酸鹽XPP的好氧貯存過程和缺氧貯存過程。在厭氧環(huán)境中，聚磷菌PAO能夠?qū)Ⅲw內(nèi)的聚磷酸鹽XPP水解，轉(zhuǎn)化成磷酸鹽SPO3釋放到水體中，此過程合成的能量可用于將發(fā)酵產(chǎn)物SA轉(zhuǎn)化利用，形成XPHA貯存在細(xì)胞內(nèi)。在厭氧條件下，異養(yǎng)菌利用可發(fā)酵有機(jī)基質(zhì)SF，使之轉(zhuǎn)化為發(fā)酵產(chǎn)物SA，因此過程中可發(fā)酵有機(jī)基質(zhì)SF下降而發(fā)酵產(chǎn)物SA增加，該工程所需的堿度可以從守恒方程求得。這兩個過程類似于過程5的異養(yǎng)菌好氧生長過程，只是是以硝酸鹽替代氧氣作為電子受體來進(jìn)行有機(jī)基質(zhì)的降解和異養(yǎng)菌的生長的。這兩個過程被認(rèn)為是兩個平行的過程，假設(shè)他們有相同的最大生長速率μm和相同的產(chǎn)率系數(shù)YH，過程中需要消耗營養(yǎng)物質(zhì)氮磷（SNH4與SPO3）、溶解氧SO可能需要的堿度SALK以及相應(yīng)過程的可發(fā)酵有機(jī)基質(zhì)SF或發(fā)酵產(chǎn)物SA。在此過程中，SNHSPOSALK可以通過守恒方程來計算得到。磷酸鹽的化學(xué)沉淀過程主要涉及到SPO4的沉淀過程以及SPO4的再溶解過程。目前常用的金屬離子鹽溶液是鋁鹽和鐵鹽。磷酸鹽的化學(xué)沉淀在城市廢水中，難免會有一部分金屬離子存在，這樣會與聚磷菌釋放出的濃度較高的磷酸鹽發(fā)