【正文】 30′鋼絲繩的下出繩角：五、運動學(xué)動力學(xué)提升系統(tǒng)的變位質(zhì)量提升主繩全長為：電動機(jī)變位重力：式中：GD2d—電機(jī)轉(zhuǎn)子的回轉(zhuǎn)力矩總變位重力：式中：Q—箕斗載重量，6TQz—箕斗自重，5TP—每米鋼絲繩重力，Lp—主繩全長，Lw—尾繩全長q—尾繩每米重力Gj—減速器的變位重力Gd—電機(jī)變位重力Gt—天輪變位重力,1133㎏Gj=60+250+2103++2=總變位質(zhì)量：加速度（1）、按減速器的最大扭矩計算：（2）、按電動機(jī)的額定力Fe計算：根據(jù)以上計算結(jié)果取a1=減速度一般情況下按自由滑行方式減。選定天輪：天輪直徑：根據(jù)上式，選用天輪直徑為DT=，型號 TSH3500/，具體參數(shù)為：名義直徑為：3500mm 繩槽半徑為：鋼絲全部斷破總和為1420000N 兩軸承中心距：1000mm軸承中心高：255mm 變位質(zhì)量：1133㎏自身總質(zhì)量：3640㎏四、提升機(jī)與井口的相對位置井架高度取Hj=40米式中：Hx—卸載高度，取18mHf—過放高度，取10mHg—過卷高度，取10mRt—天輪半徑，提升機(jī)滾筒中心到井筒提升中心線間的水平距離Ls：計算弦長Lx：式中：C—滾筒中心線與井口水平的高差，因Lx=60，滿足要求一層纏繞時內(nèi)偏角：式中：a—兩滾筒間的擋繩板間的距離，=1176。估算電動機(jī)功率：P′=KQUmφ/1000=式中：K——礦井阻力系數(shù)：, φ————按P值及與Um對應(yīng)的電機(jī)轉(zhuǎn)數(shù)No,預(yù)選電動為：YQ50012/1180型繞線型電機(jī)，其技術(shù)參數(shù)：Pe=500KW,Ne=492r/min,d= GD2=6620N.㎡ =選定天輪：天輪直徑：D‵t=80d=8043=3440mm D〝t=1200δ=1200=2640mm按上值選定天輪的型號為：TSG型，變位質(zhì)量：Mt=781khg四、提升機(jī)與井口的相對位置滾筒直徑：最大靜張力：最大靜張力差：，提升機(jī)具體參數(shù)如下：滾筒個數(shù)：2個 滾筒直徑：滾筒寬度： 兩卷筒中心距：1840mm兩滾筒間距：140mm 鋼絲繩最大靜張力差：115KN鋼絲繩最大靜張力：170KN 最大鋼絲繩直徑：43mm減速比：20 提升高度(最大)：1000m電機(jī)轉(zhuǎn)速：750轉(zhuǎn)/分 提升速度：12m/s卷筒中心高：700mm 提升機(jī)復(fù)位質(zhì)量：電動機(jī)最大轉(zhuǎn)矩：15KN 減速器最大扭矩：300N滾筒纏繞的寬度： B′=因B＜B′＜2B 所以纏繩子兩層計算確定的提升速度：按Vm= nD/60i列表如下：Vm nD i9807745904903702030從表中查出Um=，對應(yīng)的減速為i=，轉(zhuǎn)為不大于750r/min。－4306]/2≥(米/秒)選定提升機(jī)時按V`確定提升速度Um、減速器減速比以及電動機(jī)轉(zhuǎn)速ne等。－4Ah ≥[(－10－10)－√178。主要參數(shù)如下：型號：JL6 名義裝載質(zhì)量6t有效容積： 提升鋼絲繩直徑：43mm鋼絲繩罐道直為32～50mm；數(shù)量為4個剛性罐道：2個380N/m鋼軌 箕斗質(zhì)量：5t最大終端負(fù)荷：12t 最大提升高度：700m箕斗總高 ：9450mm 箕斗中心距：1370mm適應(yīng)井筒直徑： 適應(yīng)提升機(jī)型號：2JK3（）箕斗實際載貨量Q=5=箕斗選定后因?qū)嶋H載重與經(jīng)濟(jì)提升量一般情況下不相等，所以要按照實際載重，重新估算一下完成生產(chǎn)任務(wù)所需提升循環(huán)時間T`x：T`x≤3600btQ/CafAa＝3600300186/(900000) ＝(秒)式中：Q――實際載重量6t從而可以估算出完成生產(chǎn)任務(wù)所需提升速度的最小值V`：V`≥[a(T`x－u－θ)－√a178。Aa從而可求出一次經(jīng)濟(jì)提升量 Ｑj ＝C u——容器爬行階段附加時間，可暫取10秒（對于箕斗）。一般認(rèn)為經(jīng)濟(jì)的提升速度為 Vj＝（～）√H ＝ 米/秒式中 H——提升高度（米） 一般情況下取中間值進(jìn)行計算，即Vj＝√306＝7米/秒,對于箕升H=HS+HX+HZ＝270＋18＋18＝306（米）式中HS——礦井深度=270米； HX——卸載水平與井口高差（卸載高度），箕斗提升HX=18m. HZ——裝卸高度，箕斗提升HZ=18m。93第三部分 礦井提升設(shè)備選型設(shè)計設(shè)計原始數(shù)據(jù)主井提升：礦井年產(chǎn)量A=90萬噸； 工作制度：年工作300天，日工作18小時； 礦井為單水平開采，井深 提升方式為立井單繩纏繞提升； 散煤容重r=179。電動機(jī)功率絞車牽引礦車組所需要電機(jī)功率N為：N＝Fv/(1000η)得：N上＝（）/(601000)＝ KW N下＝（）/(601000)＝選用22 KW電動機(jī)完全滿足設(shè)計要求。14176。 G礦車載重，5t； L運輸距離，800m； q3鋼絲繩單位長度得質(zhì)量，； 223。)得：F上＝91278。sin14176。＋176。)＝(177。sin14176。＋176。) ＝32（5＋）(177。sin223。＋ωcos223。牽引力鋼絲繩牽引礦車組，沿傾斜軌道運行時所需的牽引力F為：F＝Z(G＋G0)g(177。150＋1）247。Vp＋tf)247。L247。三、有機(jī)繩運輸?shù)幕居嬎忝看螤恳牡V車數(shù)（此上山同時服務(wù)兩各采區(qū)工作面）Z＝Q若距離長、運輸量大時?；仫L(fēng)巷道一般鋪設(shè)軌道，用人力推送礦車、材料和平板車。＝M/i＝＝ N）L＋3(m1＋m2)＋2m3＋[（GD2）1＋ GD2）2＋（GD2）3]i2/[4g(D/2)2]＝（＋2＋＋）800＋3(270＋190)＋2180＋[＋＋100]312/(4)＝M＝[（－）＋]＝＋qg180。m2；電動機(jī)轉(zhuǎn)子的（GD2）3＝100 N選用的帶式輸送機(jī)有三個類型的8個滾筒，各類型滾筒變位到周圍上的變位質(zhì)量分別位：m1＝270kg，m2＝190kg,m3＝180kg；減速器折算到高速軸上的（GD2）1＝2式中：∑m輸送機(jī)各運動部件變位到驅(qū)動滾筒圓周上得總變位質(zhì)量，kg； a制動減速度。a]計算制動力矩是供選擇制動器提供依據(jù)。＝。m）其中：N0＝－＝(kW)P=－ Q帶式輸送機(jī)的輸送能力，800t/h。184－N0 ＝800247。制動力矩的計算（1）實際所需的制動功率為： NT＝Q 其它同上。式中：ν180。180。(1000) ＝38(kW)) N＝（N180。ν)/(1000180。180。1000 ＝（）247。ν180。為：N180。 B阻燃帶寬度120cm； Smax輸送帶運行所受的最大靜張力（S1）。(1＋（）247。按摩擦條件校核摩擦力備用系數(shù) S1＝S6（1＋(eμa1)247。 ＝53cos（－14176。180。＝5（＋）cos（－14176。； ；輸送帶張力計算（1）計算滿足垂度條件的重段最小張力Sminzh:因W00,最小張力點在3點，則按懸垂度條件確定各點張力：Sminzh＝S3＝5（q＋qd）lg180。輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù)，在《礦山機(jī)械與設(shè)備》322頁表2－6－12中選取槽形托輥，少量塵埃，正常濕度，； L輸送機(jī)鋪設(shè)長度，為800m。重段托輥的間距，一般為2～3m,取3m；ω180。重段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量，（選擇平形沖壓座）取18kg/m；l g180。 ＝18/ ＝ (kg/m) G g180。/l g180。＝G g180?？斩螁挝婚L度上分布的托輥旋部件的質(zhì)量，kg/m qg180。) ≈－ ≈－(N)（3）附加阻力∑W`∑W`＝(Wzh＋Wk)＝（—－）＝－(N)(4)總運行阻力W0W0＝WZh＋Wk＋∑W`＝－＝－(N) 滾筒牽引力P＝W0 式中： qd輸送帶單位長度的質(zhì)量，qd＝ qg180。qdLgsinβ ≈(＋)800cos(14176。180。180。β輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，為0176。重段托輥的間距，一般為1～,；ω180。 ＝20/ ＝ kg/m G g180。＝G g180。） ＝－ ≈—(N) 式中：WZh重段運行阻力，N； qd輸送帶單位長度的質(zhì)量，qd＝= qg180。（q＋qd）Lgsinβ ＝（＋＋）800cos（－14176。）Lgω180。牽引力及運行功率（1）單位長度輸送帶上裝運物料q為： q單位長度輸送帶上裝運物料量，kg/m。適用輸送溫度：－20176。其主要技術(shù)要求如下：膠帶寬度：1200mm 膠帶強(qiáng)度1600kg/cm帶芯鋼繩直徑： 鋼絲繩芯結(jié)構(gòu)：777托輥直徑：108mm 改向滾筒直徑：630mm驅(qū)動滾筒直徑：1000mm 膠帶運行速度：電動機(jī)功率：500kW 托輥槽角：30176。有下公式可知：B≥√QC/KvγC＝未經(jīng)篩選的物料（如原煤）：B≥2amax＋200,mmB≥2300＋200,mmB≥800,mm(符合)對于篩選后的物料應(yīng)為：B≥＋200,mmB≥150＋200,mmB≥695,mm(符合)輸送帶運輸能力計算 考慮輸送機(jī)鋪設(shè)傾角對斷面大小的影響，則輸送能力Q為： Q＝KB2γvC＝4581＝ t/h(完全符合運輸要求)式中字母同上。在表2－6－7中選取。帶式輸送機(jī)工作系統(tǒng) 輸送帶寬度B： 根據(jù)物料的堆積角，ρ=30176。（5）、物料中最大塊度的尺寸，amax=300mm。（3）、順槽運輸生產(chǎn)率,Qc=。帶式輸送機(jī)選型設(shè)計計算程序框圖第三節(jié) 采區(qū)上下山運輸及輔助運輸一、采區(qū)上下山運輸采區(qū)上下山運輸設(shè)備的選擇根據(jù)本次設(shè)計要求，采區(qū)上下山運輸服務(wù)于兩個回采工作面的運輸，所以選擇帶式輸送機(jī)。 K制動安全系數(shù)。＝(MT/i)η ＝() ＝（Nm） 式中：MT180。 MT＝K=0m。制動力矩的計算（1）實際所需的制動功率為： NT＝N0－QH/184 ＝N0－8000/1840 ＝380（Nm）其中：N0＝Pv/1000＝380(kW) Q帶式輸送機(jī)的輸送能力，800t/h。 其它同上。式中：ν180。180。η) ＝(1521)/(1000) ＝(kW) N＝（N180。180。180。ν180。為：N180。 B阻燃帶寬度1000mm； Smax輸送帶運行所受的最大靜張力（S4）。（3）驗算摩擦力備用系數(shù)據(jù)相遇點張力S4(Sy)和分離點張力S1(Sl)用下式驗算摩擦力備用系數(shù)n: 取μ、455176。重段托輥的間距，一般為1～,。 ＝5（＋）cos0176。（2）按逐點計算法計算各點的張力 現(xiàn)設(shè)最小張力點3則有： S3＝5（q＋qd）lg180。＝(Wzh＋Wk)＝(12889＋)＝1521(N)輸送帶張力計算（1）計算滿足垂度條件的重段最小張力Sminzh:Sminzh＝5（q＋qd）lg180。為:W0180?？蛰d附加阻力W0180。（4）輸送帶繞經(jīng)驅(qū)動滾筒的阻力Wqg＝（～）(Sy＋Sl)式中：Wqg輸送帶繞經(jīng)驅(qū)動滾筒的阻力，N。 Sy180。時，按下式計算；圍包角小，將系數(shù)取小些：Wgg＝（～）Sy180。β輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，為0176。180。180。180。180。180。180。180。0 ≈1177。cosβ177。）Lgω180。； ； (2)空段直線段得運行阻力 Wh＝（qd＋qg180。輸送帶沿重段運行的阻力系數(shù)，在《礦山機(jī)械與設(shè)備》322頁表2－6－12中選取槽形托輥，少量塵埃，正常濕度，； L輸送機(jī)鋪設(shè)長度，為800m。重段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量，（選擇槽形沖壓座）取17kg/m；l g180。/l g180。重段單位長度上分布的托輥旋部件的質(zhì)量，kg/m qg180。 q=Qc/ =() = kg/