【正文】 m) A/s=α1fbhξ/f 804804ρ%%%%%%%%%%實配鋼筋2Φ20+2Φ224Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ162Φ20+2Φ164Φ162Φ20+2Φ22 圖81框架梁縱向鋼筋計算表層號計算公式截面梁AB梁BC梁CDA右跨中B左B右跨中C左C右跨中D左2層M/(kN 由上述計算結果得知，梁箍筋數(shù)量是由構造要求控制的。 箍筋采用HPB235級鋼筋(fyv=210N/mm2) Asv/s= =**300*565/*210*565 = 粱端箍筋加密區(qū)箍筋直徑和間距應滿足規(guī)范要求，故選雙肢箍Φ8100，則有Asv/s=101/100=,滿足要求。實配鋼筋2Φ20+2Φ16（As=1030mm2) 167。 支座A ：MA=*m，A/s=806 mm2 αs=Mf/y A/s (h0α/s) /α1fcb/f h02=*106300*806*(56535)/ **300*5652 = ξ=1(12*)1/2=0 .037 As=M/fy(h0 A/s)=*106/300*(56535)=1296mm2因A/s/ As=806/1296=(300*565) =%%故滿足要求。因As/bh0=(300*565)=%%,滿足要求。梁受壓區(qū)翼緣寬度bf=1/3*5700=1900mm,翼緣厚度hf=100mm，h0=565mm. α1fcb/fh/f(h0h/f/2)=**1900*100*(565100/2) =*mM 故屬于第一類T形截面。 首先挑出AB跨梁跨中截面及支座截面的最不利內力，即：跨中截面： M= KN*m支座截面 MA=*m MBl=*m V=*m，*m（非地震組合）和1/2簡支梁彎矩三者之中較大值，*m 第4層混凝土強度等級為C30，梁內縱筋選用HRB325級鋼筋（fy=f/y=300KN/mm2).167。第8章 框架柱與框架梁截面設計167。+177。 表78 D軸線柱內力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。+177。表77 C軸線柱內力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。+177。 表76 B軸線柱內力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。+177。見表75，表76.表75 A軸線柱內力組合表有震組合 非地震組合 層次截面()（SGk+)177。因節(jié)點左右梁端彎矩之和與上下柱端彎矩之和基本相等，即第3層柱上下端截面調整后的彎矩設計值Mcb為： Mcu=（*）=*m *m，*m，則節(jié)點上下柱端截面逆時針方向組合的彎矩設計值之和為*m，*m，*m，再按節(jié)點上下端柱的組合彎矩比例分配給柱端，即第3層柱下端截面調整后的彎矩設計值Mcb為：Mcu=*（+）*(*)=*m調整后的柱端剪力設計值為：V=**（+*）=另外，且不需要進行柱端彎矩設計值的調整。在地震組合中，*m，第4層柱下端彎矩為*m，KN*m。表74 3軸線框架柱支座邊緣截面內力標準值167。由此計算所得的柱支座邊緣處的彎矩和剪力見表74，由于前面在計算活活荷載內力時，屋面及樓面均取活荷載（2KN/m2）,而計算重力荷載代表值產生的內力Mge及Nge時，屋面應取雪荷載（ KN/m2）,樓面仍取活荷載（2 KN/m2），因此，計算各層柱的Nge時，第6層柱取Ngk+（Nqk/8），其他層取Ngk+（Nqk7/8Nqk6）其中Nqk6表示第6層活荷載產生的柱軸力。軸力及剪力設計值167。MVM（→）M（←）VM（→）M（←）V6支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　4支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　2支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　1支座D Cl Cr 跨中BC 　 　　 　　CD 　 　　 　　 表73 框架梁彎矩，剪力組合表(地震組合）層次截面M/V/KN（)（SGk+)177。 式中：為梁的凈跨；：為梁的重力荷載代表值，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值；：分別為梁左右凈截面，逆時針或順時針方向的彎矩設計值；：為梁端剪力增大系數(shù)，表72 框架梁彎矩，剪力組合表(非地震組合）層次截面++177。在表72中，梁端剪力及跨中彎矩取考慮左，右風兩者較大值。荷載設計值q0=*=q1=*27+*12=由于粱端彎矩系支座邊緣處的彎矩值，故計算時應取凈跨 Ln==假定梁跨中最大彎矩距A端為X，則最大彎矩處的剪力應滿足 V（x）=（*x）*x/2=0 解得x=,與初始假定相符，所以x有效。下面以第三層框架CD跨梁為例，+（Sqk+Swk）組合中，各內力的組合方法。另外。 167。177。Cr177。177。177。1D177。177。177。Cl177。177。14177。Cr177。177。177。4D177。177。177。Cl177。177。Vwk177。因此，計算第6層框架粱端彎矩和剪力時， 表71 3軸線框架梁支座邊緣截面內力標準值層次截面恒載內力屋面荷載雪荷載活載內力重力荷載代表值內力MGE活載內力重力荷載代表值內力MGE風載內力地震內力MGkVGkMQkVQkMQkVQk177。 由表71列出了重力荷載代表值產生的彎矩MGK=MGK+。167。167。 表67 恒荷載作用下3軸線框架粱端剪力，柱端剪力及軸力層次梁端剪力柱端剪力A柱軸剪力B柱軸剪力A端B端左 B端右 A柱B柱上端下端上端下端 654321表68 活荷載作用下3軸線框架粱端剪力，柱端剪力及軸力層次梁端剪力柱端剪力柱軸力A端B端左 B端右 A柱B柱A柱B柱62105040302020210表65橫荷載作用下彎矩二次分配表格上柱下柱右梁　左梁上柱下柱右梁　左梁上柱下柱右梁　左梁下柱上柱