【正文】 檁條設(shè)計(jì)此廠房為封閉式建筑，屋面材料為壓型鋼板（兩層中間夾保溫材料），屋面坡度為1/15(α＝176?？辜艏捎娩摪澹?0200300。板件厚度為方便施工和滿足構(gòu)造要求，取16mm。板件與柱滿焊，焊縫長(zhǎng)度取160mm。板件厚度，為方便施工和滿足構(gòu)造要求,取板件厚度為20mm。板件與柱焊滿，焊縫長(zhǎng)度取160mm。假定焊腳尺寸為，則焊縫長(zhǎng)度。板件厚度，為方便施工和滿足構(gòu)造要求,取板件厚度為20mm。板件與柱焊滿，焊縫長(zhǎng)度取160mm。假定焊腳尺寸為，則焊縫長(zhǎng)度2號(hào)加勁板為對(duì)接焊縫，據(jù)《鋼結(jié)構(gòu)》上P200，按一、二級(jí)標(biāo)準(zhǔn)檢驗(yàn)焊縫質(zhì)量，焊縫和構(gòu)件等強(qiáng)，不必另行計(jì)算。 錨栓設(shè)計(jì)底板單位面積壓力為 則錨栓所承受拉力為 錨栓采用Q345查附表13 =180N/mm2所需錨栓凈面積 An=Z/ =查附表8，采用3個(gè)直徑為36的錨栓，其有效截面積為8173=2451mm2，符合受拉要求。確定底板厚度：底板厚度由各區(qū)格最大彎矩計(jì)算確定?；A(chǔ)混凝土采用C25，根據(jù)構(gòu)造要求，初選底板寬度。2） 驗(yàn)算3點(diǎn)處剪應(yīng)力3） 驗(yàn)算2點(diǎn)處折算應(yīng)力2點(diǎn)處正應(yīng)力為2點(diǎn)處剪應(yīng)力為從而折算應(yīng)力為 滿足要求。焊縫有效截面如圖235所示。根據(jù)規(guī)范規(guī)定：，t為較厚焊件厚度。作用于牛腿根部的彎矩為：。初選牛腿尺寸如圖234所示，鋼材采用—B，采用E43系列焊條，手工焊。3．2．2 端板厚度設(shè)計(jì)1） 對(duì)于最下排螺栓，此處端板屬于伸臂類板——螺栓中心至翼緣板表面的距離——螺栓中心至腹板的距離——端板寬度——端板鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，端板厚度，取 2） 對(duì)于最下第二排螺栓，此處端板屬于兩邊支承類板，端板平齊綜上，端板厚度取。螺栓布置如圖232,33所示圖232 梁梁節(jié)點(diǎn)布置圖（）圖233 梁梁節(jié)點(diǎn)螺栓布置圖每個(gè)螺栓的抗剪承載力設(shè)計(jì)值為：每個(gè)螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值為：選取D梁端（Ⅲ—Ⅲ截面）最不利組合，軸力和剪力考慮軸向壓力影響最下端螺栓的拉力為每個(gè)螺栓的剪力為計(jì)算最上端螺栓的承載力為，滿足要求。3．1．3 驗(yàn)算梁腹板的強(qiáng)度在端板設(shè)置螺栓處，需驗(yàn)算構(gòu)件腹板的強(qiáng)度，——翼緣內(nèi)第二排一個(gè)螺栓的軸向拉力設(shè)計(jì)值；，所以滿足要求。綜上，端板厚度取。3．1．2 端板厚度設(shè)計(jì)對(duì)于最上排螺栓，此處端板屬于伸臂類板——螺栓中心至翼緣板表面的距離；——端板寬度；——螺栓中心至腹板的距離；Nt在此處取D梁和E梁的較大值；——端板鋼材的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，端板厚度，??； 對(duì)于第二排螺栓，此處端板屬于兩邊支承類，端板平齊。（b）對(duì)E梁選取梁端（Ⅰ—Ⅰ截面）最不利組合，軸力和剪力轉(zhuǎn)化考慮軸向壓力影響最上端螺栓的拉力為M為螺栓排列的縱列數(shù)，yi為螺栓到x軸的垂直距離。每個(gè)螺栓的抗拉承載力設(shè)計(jì)值為（a）對(duì)D梁選取梁端（Ⅲ—Ⅲ截面）最不利組合，軸力和剪力轉(zhuǎn)化考慮軸向壓力影響最上端螺栓的拉力為M為螺栓排列的縱列數(shù)，yi為螺栓到x軸的垂直距離。節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)3．1．1 螺栓布置及驗(yàn)算初步采用M24 ，查《鋼結(jié)構(gòu)基礎(chǔ)》P244和P245相關(guān)表格得：當(dāng)摩擦面采用噴砂處理時(shí)，對(duì)M24的高強(qiáng)度螺栓1。發(fā)生在梁梁節(jié)點(diǎn)（屋脊節(jié)點(diǎn)）處。2） 平面外穩(wěn)定 在邊跨每隔三根檁條設(shè)置一側(cè)向支撐，故，取Ⅲ—Ⅲ截面最不利組合——彎矩作用平面外，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——等效彎矩系數(shù)，既有橫向荷載又有端彎矩，桿端產(chǎn)生反向曲率 ——均勻彎矩作用時(shí)構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)，由近似公式得 取。2．5．2 剛架梁（1） 截面選擇截面選擇與剛架柱相同。(5) 局部穩(wěn)定性驗(yàn)算(a)對(duì)A柱1） 翼緣局部穩(wěn)定翼緣寬厚比 滿足要求。2） 平面外穩(wěn)定柱間支撐布置如圖2291所示圖229 柱間支撐布置圖上柱段計(jì)算長(zhǎng)度 下柱段計(jì)算長(zhǎng)度 ② 上柱段 ?、蟆蠼孛孀畈焕M合——彎矩作用平面外，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——等效彎矩系數(shù)，；——均勻彎矩作用時(shí)構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)， 取。（b）對(duì)B柱：1） 平面外穩(wěn)定取Ⅰ—Ⅰ截面最不利組合——彎矩作用平面內(nèi)，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——參數(shù)，；——等效彎矩系數(shù)，對(duì)于有側(cè)移框架柱。2） 平面外穩(wěn)定柱間支撐布置如圖2291所示圖229 柱間支撐布置圖上柱段計(jì)算長(zhǎng)度 下柱段計(jì)算長(zhǎng)度 ① 上柱段 ?、蟆蠼孛孀畈焕M合——彎矩作用平面外，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——等效彎矩系數(shù)，；——均勻彎矩作用時(shí)構(gòu)件的整體穩(wěn)定系數(shù)， 取。(4) 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算1） 平面內(nèi)穩(wěn)定 柱的平面內(nèi)有效長(zhǎng)度柱高H=10m,梁長(zhǎng)lR=柱與梁的線剛度之比：柱腳為剛接，平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度系數(shù)故平面內(nèi)計(jì)算長(zhǎng)度為：長(zhǎng)細(xì)比：穩(wěn)定性驗(yàn)算：（a）對(duì)A柱：?、瘛窠孛孀畈焕M合——彎矩作用平面內(nèi)，按軸心受壓構(gòu)件的穩(wěn)定系數(shù)，根據(jù)，b類截面查得；——參數(shù)，；——等效彎矩系數(shù)，對(duì)于有側(cè)移框架柱。 對(duì)于壓彎構(gòu)件，只作如下四種內(nèi)力組合：⑴＋Mmax及相應(yīng)的N、V；⑵－Mmax及相應(yīng)的N、V；⑶ Nmax及相應(yīng)的M、V；⑷ Nmin及相應(yīng)的M、V；對(duì)于受彎構(gòu)件，只作如下四種內(nèi)力組合：⑴＋Mmax及相應(yīng)的N、V；⑵－Mmax及相應(yīng)的N、V；⑶ Nmax及相應(yīng)的M、N；⑷ Vmax及相應(yīng)的M、N柱和梁的控制截面及內(nèi)力正方向示意圖如下： D（E）梁截面內(nèi)力1恒載2活載3左風(fēng)4右風(fēng)5吊車水平向右最大在A軸A柱11MN19Q22MN19Q33MN19Q44MN19QB柱11M00NQ0022M00NQ0033M00NQ0044M00NQ00D梁11MNQ22MNQ33MNQE梁11MNQ22MNQ33MNQ6吊車水平向右最大在B軸7吊車水平向左最大在A軸8吊車水平向左最大在B軸*1+*2*1+*3*1+*4*1+*2+*51000000000*1+*2+*6*1+*2+*7*1+*2+*8*1+*(2+3+5)*1+*(2+3+6)*1+*(2+3+7)*1+*(2+3+8)*1+*(2+4+5)*1+*(2+4+6)*1+*(2+4+7)*1+*(2+4+8)最不利組合表截面內(nèi)力Mmax及相應(yīng)的N,QMmin及相應(yīng)的N,QNmax及相應(yīng)的M,QNmin及相應(yīng)的M,QA柱11MNQ22MNQ33MNQ44MNQB柱11M0NQ022M0NQ033M00NQ0044M00NQ00D梁11MNQ22MNQ33MNQE梁11MNQ22MNQ33MNQ2．5．1 剛架柱(1) 截面選擇采用等截面柱，