【正文】 表 273 框架柱剪力組合表框架柱剪力組合計算表Sek(地震) 永久荷載控制的組合 永久荷載控制的組合層次 柱 Sgk(恒) SQk(活) → ←[(Sgk+Sqk)+ek]Sgk+SqkSgk+Sqk︱M max︱ N Nmin MNmax M rRE[*(Mcb+Mct)/H]A B A B A B A B 表 274 框架柱端組合彎矩設(shè)計值調(diào)整表（表中 M 單位 KNM 以下部受拉為正，V 以向上為正。為了避免框架柱腳過早屈服，三級框架結(jié)構(gòu)的底層柱下端截面的彎矩設(shè)計值，應(yīng)乘以增大系數(shù) 。但是在組合時，尚可結(jié)合結(jié)構(gòu)受力的特點（滿布活載）和荷載組合中的實際情況（僅有重力荷載代表值+左震和重力活載代表值+右震時） ，適當簡化?？缰薪孛嬉话闶亲畲笳龔澗刈饔玫慕孛?，有時也可能出現(xiàn)負彎矩，因此要組合出最不利正彎矩和可能出現(xiàn)的負彎矩，用于梁跨內(nèi)配筋。①恒荷載+活荷載，②恒荷載+（活荷載+風荷載） ，③恒荷載+活荷載，④（恒荷載+活荷載）+ 地震荷載恒，活荷載梁端彎矩 M 為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（調(diào)幅系數(shù)取 ）框架梁、柱截面得最不利內(nèi)力組合：框架梁的控制截面通常取梁兩端柱邊緣處截面和跨中截面。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故計算時可用半框架。為了減少計算誤差作出如下修正：桿端分配彎矩向遠端傳遞是，底層柱和各層梁的傳遞系數(shù)按遠端為固定支撐取為 ；12采用彎矩二次分配法計算恒載作用框架彎矩。）樓層 2q39。2P1=(+)2=P2=(2+6)2=M1==M2== 1 層： =2= KN/M2q=2= KN/M39。2q P1=(+)= P2=(2+6)= M1==M2==3 層： =2==2=39。12q39。(.8)(.)?????????? = .2(.61.)...(36.) =M1=P1E1== M2=P2E2== 表 251 ⑦軸線作用的恒荷載匯總表（注：表中 單位 Kn/M ,P 單位為 kN。(.8)(.)?????????? = .2(.)..(36.)=M1=P1E1= =?M2=P2E2= =1 層:=+= =39。 =+= =39。1q===39。2qP1,P2 分別為由邊縱梁，中縱梁直接傳給柱的恒荷載，它包括梁自重，樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：P1=（ ).??????= .=(.8 .)?=集中力矩 M1=P1E1= =? M2=P2E2= =3 層：q1 包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。1q和 分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載由上圖中的幾何關(guān)系239。詳見下圖：圖 251 橫向框架計算單元： qqq圖 252 各層梁上作用的恒荷載（1）恒荷載計算框架中橫梁的自重，為均布荷載形式。此框架的負載寬度為：。）樓層 A 柱 B 柱 C 柱 D 柱4 3 2 1 圖 242 左震荷載下的彎矩圖 （圖中 M 單位 kN）樓層Di Vi Ky Mb Mu4 14882 3 23231 2 23231 1 27383 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按下式來計算 ??1,llbubijijrMi?? 1,rrbubijijli? 2lbV? ??nlribkikN???表 248 梁端彎矩,剪力計算（注：表中 M 單位 kN）樓層Di Vi Ky Mb Mu4 20717 3 30155 2 30155 1 30502 表 247 D 柱端彎矩及剪力計算 （注：表中 M 單位 kN）樓層Di Vi Ky Mb Mu4 20717 3 30155 2 30155 1 30502 表 246 C 柱端彎矩及剪力計算（注：表中 M 單位 kN）A 柱樓層 hi/m Vi/kN ∑Di/(N/㎜)Di Vi Ky Mb Mu4 320204 14882 3 853628 23231 2 853628 23231 1 919004 27383 表 245 B 柱端彎矩及剪力計算（注：表中 M 單位 kNny表 244 A 柱端彎矩及剪力計算（注：表中 M 單位 kNm iHGFi/kN Vi/kN4 3 2 1 平 地 震 作 用 b地 震 剪 圖 241 橫向框架各層水平地震作用和地震剪力（3）.水平地震作用下的位移驗算用 D 值法來驗算框架第 層的層間剪力 、層間位移 及結(jié)構(gòu)頂點位移 分別按下式來計算：iiV()iu?u 1()/siiijjuVD??? 1()nkk?計算過程見下表，表中計算了各層的層間彈性位移角 /eiuh???表 243 橫向水平地震作用下的位移驗算樓層 Vi/kN ∑Di/(N/㎜) △ui/㎜ ui/㎜ hi/㎜ /eiuh??4 320204 3900 1/31973 853628 3500 1/23182 853628 3500 1/14961 919004 4400 1/1660由表中可以看到，最大層間彈性位移角發(fā)生在第二層，1/14961/550,滿足要求（4）. 水平地震作用下框架內(nèi)力計算將層間剪力分配到該層的各個柱子，即求出柱子的剪力，再由柱子的剪力和反彎點高度來求柱上、下端的彎矩。??（1）.橫向自振周期的計算 運用頂點位移法來計算，對于質(zhì)量和剛度沿高度分布比較均勻的框架結(jié)構(gòu)，基本自振周期可按下式來計算： Tu??式中， ——計算結(jié)構(gòu)基本自振周期用的結(jié)構(gòu)頂點假想位移，即假想把集中在Tu各層樓面處的重力荷載代表值 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移；iG——結(jié)構(gòu)基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，取 ；T?故先計算結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移，計算過程如下表：表 241 構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算樓層 Gi/kN ∑Gi/kN ∑Di/(N/㎜) △ui/㎜ ui/㎜4 320204 3 853628 23 853628 15 919004 T1=?? =（2）.水平地震作用及樓層地震剪力計算多遇地震作用下，設(shè)防烈度為 7 度，查表 α max=Tg=, T1Tg∴ ()()86g??????Geq=∑Gi== EKiiFHG??61 ???由于 T1== 因此，不考慮結(jié)構(gòu)頂部附加水平地震作用。??（1）.梁線剛度計算：混凝土 C30 表 231類別 Ec/(N/mm2) b h?/mm mm I0/mm4 l/mm ECI0/l/N mm??2ECI0/lN mm?AB 梁 104 300 600 109 5400 1010? 1010? 1010BC 梁 104 300 600 109 2400 1010 1010 1010?CD 梁 104 300 600 109 5400 1010 1010 1010（2） .柱線剛度計算：混凝土 C30表 232層次 /mmchEc/(N/mm2) b h?/mm mm Ic/mm4 ECIc/h/N mm?1 4400 104? 600 600 1010? 1010?2～3 3500 104 600 600 1010 10104 3900 104 600 600 1010 1010 計算柱的側(cè)移剛度柱的側(cè)移剛度 D 計算公式： 21hic??其中 為柱側(cè)移剛度修正系數(shù)， 為梁柱線剛度比，不同情況下 、 取值不c?Kc?K同。 g Li n Gi ∑Gi一層 橫梁1 25 28 橫梁2 03 25 14 縱梁15 25 3 48 縱梁25 25 4 次梁 25 4 1393.403柱 25 56 二．三層橫梁1 03 25 28 橫梁2 25 14 縱梁 25 3 48 1393.4031 5縱梁25 25 4 次梁 25 4 柱 25 56 四層 橫梁1 25 12 橫梁2 25 6 縱梁15 25 3 16 縱梁25 25 4 次梁 25 4 678.9825柱 25 24 （1）.活荷載： 屋頂（上人部分）： Q=?2= 屋頂（不上人部分）：Q=?=樓面： Q 1=?= Q2=?=（2）.重力荷載代表值：G1，2=梁+板 +地磚+下層墻/2+下層柱/2+ 上層墻/2+上層柱/2+ 活荷載/2G1=+25++[（2+2）+(20+22+9)+4]() /2++[(2+2)+(18+22+92)+4]()/2++G2=+25++[(2+2)+(18+22+92)+4]()/2++[(2+2)+(20+22+92)+6.234]()/2++G3=梁+板+地磚+下層墻/2+下層柱/2+上層墻/2+上層柱/2+女兒墻+活荷載/2 G3=+25++[(2+52)+(20+22+92)+4]()/2++[(2+2)+(4+2)] ()/2++(+2) 2+（+）/2=G4=梁+板+下層墻/2+下層柱/2+女兒墻+活荷載/2 G4=+25+[(2+2)+(4+2)] ()/2++(+2) 2+圖 221 各質(zhì)點重力荷載代表值在框架結(jié)構(gòu)中，現(xiàn)澆樓面或預制樓板但只有現(xiàn)澆層的樓面，可以作為梁的有效翼緣，增大梁的有效剛度，減少框架側(cè)移。第 2章 結(jié)構(gòu)設(shè)計根據(jù)該房屋的使用功能及建筑設(shè)計的要求，進行了建筑平面、立面及剖面設(shè)計，外填充墻采用 240mm 厚的粉煤灰輕渣空心砌塊，內(nèi)填充墻采用 240mm 粉煤灰輕渣空心砌塊，樓蓋及屋蓋均采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，樓板厚度取 100mm.橫梁 ： ,○ 1 11~540~6752828hl m???????????????取 60m6333b????????????取 ?橫梁 ：取○ 2 0h11~620~333b m??????????????取 m?縱梁①： ,104512828hl?????????????取 450250mm,~4501~33b m???????????????取 2m縱梁②： 19750128128hl?????????????取 h=750mm~750~3323b m???????????????取 50m次梁 ： ,○ 1 1140~50882hl??????????????取 450hm?,11~4501~253232b m??????????????取該框架結(jié)構(gòu)的抗震等級為八級，其軸壓比限值為[ N?]=,各層重力荷載代表值近似取 14kN/m2，柱的負荷面積分別為 m2可得柱截面面積為: [][]GsNcNcQSnA mff??????????根據(jù)上述結(jié)果，并綜合考慮其它因素，柱截面尺寸取值為：600mm 600mm?取柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板頂，2～3 層高度為 ，4層為 ；底層柱高度從地梁頂面取至一層板頂，即 h1＝+＝。內(nèi)墻面：地面、樓面、墻裙、踢腳等粉飾詳見材料做法。（2） 300mm，人工夯實每層不超過 200mm，填實后密度應(yīng)滿足施工及驗收規(guī)范要求. （3）門均按實際洞口核實后方可安裝。（1）本工程的屋面防水等級為Ⅲ級,防水層合理使用年限為 10 年：上人屋面做法為：30 厚 細石混凝土保護層，三氈四油卷材防水層，20 厚水30C泥砂漿找平層，100 厚的鋼筋混凝土板。在整體布置上主要以布局合理為主，使用了大量的玻璃幕墻，使整個建筑主題風格更富有現(xiàn)代化建筑氣息。(2)該建筑底層主要作為辦公樓的大廳；一、二、三層為主要的辦公區(qū)域；四層為主要的會議區(qū)域；局部三層為休息娛樂區(qū)域?？拐鹆叶劝雌叨仍O(shè)防設(shè)計，框架等級按三級設(shè)計，根據(jù)地形采用矩形設(shè)計，很好地與周圍環(huán)境融為一體向現(xiàn)代化辦公建筑發(fā)展。并充分重視建筑總體的景觀效果,最大程度地提高辦公環(huán)境的智能