【正文】 m調(diào)整后剪力KN2層
。配筋率實(shí)際非加密區(qū)為8200雙肢箍ρsv=Asv/sb=2/（200250）=%%（滿(mǎn)足要求）驗(yàn)算非加密區(qū)始端收剪承載力箍筋采用：加密區(qū)8100雙肢箍，非加密區(qū)8200雙肢箍加密區(qū)長(zhǎng)度為750mm肢距（25040）/2=210mm250mm滿(mǎn)足要求為了施工方便，以上各層均采用加密區(qū)8100雙肢箍，非加密區(qū)8200雙肢箍驗(yàn)算過(guò)程見(jiàn)表72表72 梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算AB跨層號(hào)重力荷載剪力KN彎矩最大值KN左震，順時(shí)針：， 右震，逆時(shí)針：， 計(jì)算時(shí)取較大值截面驗(yàn)算：l0/h=7500/600=計(jì)算所需箍筋應(yīng)按照抗震設(shè)計(jì)選配箍筋《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，箍筋最大間距為150mm直徑不小于8mm選用8雙肢箍，按計(jì)算要求的最大間距S=2/=159mm實(shí)際采用間距100mm滿(mǎn)足要求，非加密區(qū)的間距不宜大于加密區(qū)間距的兩倍，非加密區(qū)采用8200雙肢箍。AB跨a）、按照非抗震組合進(jìn)行設(shè)計(jì)VB=驗(yàn)算截面（《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》）hw=（600120）/250=4計(jì)算所需箍筋由于系整澆樓蓋，框架梁為非獨(dú)立梁，因此所需箍筋應(yīng)按《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》。按照《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》對(duì)第一層框架進(jìn)行正截面強(qiáng)度計(jì)算，過(guò)程如下?？蚣芰赫孛鎻?qiáng)度計(jì)算以第一層梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法。計(jì)算過(guò)程如表71所示，（24層梁合并），（，）。選414（6001200）/3=160mm200mmAs=615mm2 ρs=615/250/480=%%BC跨55截面為了安全計(jì)算時(shí)不考慮上部受壓區(qū)內(nèi)配置的構(gòu)造鋼筋:h0/3=3000/3=1000mmhf/ h0=120/560=b+120 hf=250+12120=1690mm取bf=1000mmh0=600201020/2=560mm（單排） h0=56025=535mm（雙排）按抗震設(shè)計(jì)組合控制M0= KN/mγRE M0== KN/m驗(yàn)算截面類(lèi)型：Mu=α1fcbfh02（h0bf/2）=11000460（460120/2）=2631KN/m選320As=942mm2檢查是否滿(mǎn)足構(gòu)造要求《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》Amin=%250500=250mm2 Amin=45250500=223mm2As936 mm2 Amin（符合要求）《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》，計(jì)入縱向受壓鋼筋的梁端混凝土受壓區(qū)高度二三級(jí)抗震等級(jí)X≤（滿(mǎn)足要求）AB跨44截面MB= MC= KN/mγRE MA== KN/m KN/m按抗震設(shè)計(jì)組合控制由于跨中受拉縱向鋼筋直接貫通支座且伸入柱內(nèi)滿(mǎn)足受壓錨固要求（查11G1011圖集laE=26d laE=2620=540mm）因此可考慮其作為支座截面充分發(fā)揮其抗壓強(qiáng)度的鋼筋=942mm2按雙筋截面計(jì)算（雙排）Mu1=fy（h0）=924360（43540）= KN/mM2=MAMu1== KN/m（）435=34a’s=40mmAs=As1+As2=663+942=1605mm2構(gòu)造要求:配筋率《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》%500250=312mm255ft/fy%=55500250=273mm2選520As=1570mm21605 mm2375 mm2(16701605)/1605=%5%(滿(mǎn)足要求)A’s/As=942/1442=（滿(mǎn)足要求）通長(zhǎng)筋選22012 mm2hw=500120=380mm450mm不用配置構(gòu)造鋼筋表71 其他層框架梁配筋結(jié)果截面彎矩(kN配筋率《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》%600250=375mm255ft/fy%=55600250=375mm2選620As=1884mm21651 mm2375 mm2(滿(mǎn)足要求)A’s/As=942/1884=（滿(mǎn)足要求）通長(zhǎng)筋選22012 mm2AB跨33截面MA= KN/mγRE MA== KN/m KN/m按抗震設(shè)計(jì)組合控制由于跨中受拉縱向鋼筋直接貫通支座且伸入柱內(nèi)滿(mǎn)足受壓錨固要求（查11G1011圖集laE=26d laE=2620=540mm）因此可考慮其作為支座截面充分發(fā)揮其抗壓強(qiáng)度的鋼筋=942mm2按雙筋截面計(jì)算（雙排）Mu1=fy（h0）=924360（53540） KN/mM2=MAMu1== KN/m（）535=24a’s=40mmAs=As1+As2=500+942=1442mm2構(gòu)造要求:配筋率《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》%600250=375mm255ft/fy%=55600250=375mm2選520As=1750mm21442 mm2375 mm2(滿(mǎn)足要求)A’s/As=942/1442=（滿(mǎn)足要求）通長(zhǎng)筋選22012 mm2hw=600120=480mm450mm《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》。其他層的計(jì)算結(jié)果及配筋見(jiàn)表71所示。梁設(shè)計(jì)截面如圖71所示。承載力抗震調(diào)整系數(shù)=（受彎）=（受剪）框架梁正截面強(qiáng)度計(jì)算以第六層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算方法。m）SEK（kNm）SQK（kNm）SEK（kNm）SQK（kNm）SEK（kNm）SQK（kNm）SEK（kNm）SQK（kN（2）框架內(nèi)力組合 根據(jù)《荷載規(guī)范》要求本框架計(jì)算四種情況下內(nèi)力組合，即, 。當(dāng)x＞l時(shí)，取x=l按下式計(jì)算： 當(dāng)x＜0時(shí)，取x=0按下式計(jì)算：水平地震作用為右震時(shí)，上面公式中MEB、MEC為號(hào)。對(duì)于水平地震作用按左震和右震分別考慮，根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計(jì)值，由平衡條件可先確定支座反力。 現(xiàn)以一層層為例， BC跨： 恒載：， ， 活載：，其余跨見(jiàn)表61表61 框架梁彎矩調(diào)幅恒荷載作用層號(hào)調(diào)幅前調(diào)幅后M左M右Mmaxql2/16M左M右M0邊 跨54321中 跨54321活荷載作用層號(hào)調(diào)幅前調(diào)幅后M左M右Mmaxql2/16M左M右M0邊 跨54321中 跨54321在豎向荷載與地震作用組合時(shí)，跨間最大正彎矩按下列方法計(jì)算，如圖61所示：圖61 框架梁的跨間最大彎矩組合圖 MGB、MGC豎向荷載作用下梁端的彎矩。在恒荷載和活荷載作用下，跨間最大正彎矩Mmax可近似取跨中的M代替，按下式計(jì)算： 式中 M左、M右在恒載和活載分別作用下梁左、右端彎矩（調(diào)幅后）， q恒載和活載分別作用下梁上的線(xiàn)荷載。 m) 圖56風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用下框架剪力和柱軸力圖（單位：kN）Figure 54 under the action of wind load (left), wind shear and column frame shaft trying to (unit: kN) 6 橫向框架內(nèi)力組合在豎向荷載作用下，考慮框架梁端的塑性?xún)?nèi)力重分布，梁端彎矩需考慮彎矩調(diào)幅，（僅調(diào)整恒荷載和活荷載下的兩端彎矩）。 圖55風(fēng)荷載（左風(fēng)）作用下6軸框架彎矩圖 （單位：kNm)Ml(kNm)Mr(kN表518 風(fēng)荷載作用下6軸框架各層柱端彎矩及剪力計(jì)算表Table 518wind load under the action of bending moment and shear force calculations at the end of the shaft frame layers table 柱層次h/mVi/kN∑Di(104)Di(104)Di/∑DiVik/kNkyoM下M上邊柱B5 4 3 2 1 中柱D5 4 3 2 1 風(fēng)荷載作用下3軸框架各層梁端端彎矩、剪力、軸力計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表57。i/h51/1857141/1114231/629021/438211/3591由表可知，層間最大值1/6916[θe]=1/550（） 求出框架層間剪力后，分配的剪力以及該柱上下端彎矩，反彎點(diǎn)高度y按下式計(jì)算： y0(查規(guī)則框架承受均布水平力作用時(shí)標(biāo)準(zhǔn)反彎點(diǎn)高度y0值)為標(biāo)準(zhǔn)框架的反彎點(diǎn)高度比，y1為上下梁剛度比變化時(shí)的反彎點(diǎn)高度比修正系數(shù)，y2 y3是柱上下層高度變化時(shí)的反彎點(diǎn)高度比修正系數(shù)，在3軸框架下y1 y2 y3的取值都為零。表517 風(fēng)荷載作用下框架層間剪力及側(cè)移計(jì)算Table 517 wind load frame interlayer shear force and lateral calculation 層次Pw/kNVi/kN∑Di(104)Δ181。由以上綜合則可得到框架柱的側(cè)移剛度D值計(jì)算結(jié)果如表54所示。根據(jù)各樓層標(biāo)高處的高度Hi查表得，代入上式可得各樓層標(biāo)高處的k ，框架結(jié)構(gòu)分析時(shí)，按靜力等效原理，將分布風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點(diǎn)集中荷載 Fi=L(h1+h2)/2，見(jiàn)表418表515 沿房屋高度分布風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值Tab 515 follow the house to distribute the breeze lotus to carry the standard value highly層次5141312111橫風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值前面已經(jīng)算出沿房屋分布如圖51圖54 風(fēng)荷載作用簡(jiǎn)圖Figure 54 wind load diagram 7軸為中框架，梁的線(xiàn)剛度I=2Io；柱的線(xiàn)剛度取I=Io。m)Vb/ kN54321表514 橫向水平地震作用下3軸框架各層柱軸力計(jì)算表BC、DE跨梁端剪力CD跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力層次Vb/kNVb/kNN/kNN/kN54321所以得到地震作用（左震）作用下框架彎矩剪力及軸力結(jié)果如圖53所示圖53 地震作用（左震）作用下框架彎矩剪力及軸力圖風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式計(jì)算，基本風(fēng)壓=，C類(lèi)地區(qū)，H/B=，H=(從室外地面計(jì)算到女兒墻30m，所以不考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)風(fēng)振的影響。m)Vb/kNil/ (il+ir)ir/ (il+ir)Ml/ (kN表513 橫向水平地震作用下3軸框架各層梁端彎矩、剪力計(jì)算表BC跨或DE跨梁CD跨梁層次柱端待分配彎矩Ml/ (kNmM上/kN計(jì)算過(guò)程如表516所示：表511 橫向水平地震作用下的位移驗(yàn)算層次Vi/kN∑Di/(kN/m)△ui/mmuT/mmhi/mmθe=△ui/hi54544201/238944544201/145834544201/112124544201/96513890201/1001由此可見(jiàn)，最大層間彈性位移角發(fā)生在底層，1/965＜1/550（滿(mǎn)足要求）。Tg=，=+=+=各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用按下式計(jì)算