【正文】 冷卻水泵泵的揚程。根據(jù)水流量G=，可選擇廣州恒星冷凍機械制造有限公司生產的型號為型的冷卻塔，其水流量為60 m3/h，可以滿足使用要求。1kgf/cm2=104Pa，~。=28OC，進水溫度t1=37 OC，出水溫度t2=32 OC，即水溫降△t=5 OC，逼近度t2→t=4 OC。 冷卻塔選型 冷卻塔選型的一般原則1) 環(huán)境對噪音的要求，應盡量選用低噪音的冷卻塔；2)考慮到冷卻水塔外形有要求時，易選用方形冷卻塔；3)考慮到對新風的要求，應合理組織冷卻塔的氣流形式；4)要注意到防火的要求； 冷卻塔水流量計算公式式中 ——溶液循環(huán)泵計算流量，單位為；——冷凝熱負荷，單位為，；——溶液供液、回液溫度時的密度，單位為，；——溶液供液、回液溫度時比熱容，單位為，；——供液溫度，單位為℃，℃；——回液溫度，單位為℃，℃。其筒體直徑166mm，滿足要求。氣液分離器筒徑計算公式由得：式中： 筒體直徑－壓縮機理論輸氣量－氣液分離器內氣體流速，一般取。參考宏谷STAS系列的干燥過濾器，可選擇STAS 969型號的干燥過濾器，其基本參數(shù)見表63表 63 STAS 969型號的干燥過濾筒的基本參數(shù)STAS489T過濾筒系列濾芯系列立方英寸接口尺寸應用于系統(tǒng)T：液管SV:吸氣管型號接管濾芯數(shù)量名義制冷量 冷噸R134AR22R407CR404A/507R502ST61AS4855/8ODF11921201413STAS4877/8ODF3538372524STAS48911/8ODF4853513534STAS481113/8ODF5661594039STAS481315/8ODF7885835655STAS9677/8ODF23741402726STAS96911/8ODF58563614240STAS961113/8ODF7279775251STAS961315/8ODF7885835655STAS144911/8ODF35661594039STAS1441113/8ODF8188865857STAS1441315/8ODF8997956463STAS1441721/8ODF1031121097472STAS1921113/8ODF48694926261STAS1921315/8ODF951031016866STAS1921721/8ODF1061151127674ATD系列（配H100濾芯）74ATD3001315/837076745049ATD4001721/848997956463由表63知STAS 969型號的干燥過筒器制冷量為58=203KW，符合要求。在氟利昂制冷裝置中，通常將過濾器與干燥器合為一體，稱為干燥過濾器，如下圖所示，為防止吸附劑粉末進入管路系統(tǒng)，、脫脂棉等過濾層。流速過大易使干燥劑粉碎，將過濾器堵塞或將粉末帶入系統(tǒng)。[14]表61 制冷劑在管路中的允許流速（單位為m/s）吸氣管排氣管冷凝器至節(jié)流機構的液管8~1510~18~8~1510~18~制冷劑管道管徑的配置也可根據(jù)個設備的進、出口口徑的大小適當選配。在確定管徑時，主要是根據(jù)管道總壓力損失的許可值。制冷管路的設計應合理選擇管材、管徑，盡量縮短管線長度，以減少管路阻力損失，并防止制冷劑產生“閃氣”現(xiàn)象。多組蒸發(fā)器的回氣支管接至總回汽管時，應根據(jù)蒸發(fā)器與壓縮機的相對位置采用不同的布置方式。 氟利昂上升吸氣立管必須具有一定的流速才能把潤滑油帶回壓縮機。 4） 吸氣管應有一定的坡度。3） 并聯(lián)壓縮機排氣管上（或油分離器的出口處）應裝止回閥。 另外，對于不同制冷劑的及不同用途的管道布置還應符合特定的要求：排氣管 1） 為了防止?jié)櫥秃投就＼嚂r有可能冷凝下來的液態(tài)制冷劑流到回壓縮機，坡向油分離器和冷凝器。 4）保證設備、圍護結構（墻、地板、頂棚等）與管道之間的合理間距。2）配管應盡量短而直，以減少系統(tǒng)制冷劑充灌量及系統(tǒng)的壓力降。輔助設備和管道的選擇設計是否正確、合理，也將影響到冷水機組的性能。 熱力膨脹閥的設計選型[1]膨脹閥兩端的壓力差為—冷凝壓力，單位為Pa—蒸發(fā)壓力，單位為Pa—液體管路上的壓降—安裝在管路上的彎頭、過濾器、視液鏡、手動閥等的壓降設為；—液管出口與進口間的高度差引起的壓降；—分液器的壓降設為由上可知，冷凝壓力為蒸發(fā)壓力為液管阻力損失可按下式計算—液體制冷劑的密度，單位—液體制冷劑的流速（~，此處取1m/s）—管長，單位為米—管道的內徑，單位為米—沿程阻力系數(shù)—雷諾數(shù)故 由于使用了分液器，阻力損失較大，故使用外平衡式熱力膨脹閥參考上海沁華制冷設備有限公司的TE5TE55型熱力膨脹閥，此種膨脹閥適合干式蒸發(fā)器，蒸發(fā)溫度范圍大60℃~10℃,使用與凍結、冷藏和空調裝置。在包扎前應刮去回氣管和感溫包表面的氧化層，使新的金屬表面貼合一起并使之緊固，避免由于接觸不良而降低傳感的靈敏度。如果必須提升相當?shù)母叨龋瑧ＷC高壓液體具有足夠的過冷度。蒸發(fā)器配有分液器者，分液器應直接安裝在膨脹閥的出口側，這樣使用效果較好。選配時，應使閥的容量與蒸發(fā)器的制冷量相匹配，如果容量選得過小，將使蒸發(fā)器的傳熱面積得不到充分利用，以致制冷劑系統(tǒng)冷量不足；若選得過大，則使膨脹閥的調節(jié)不穩(wěn)定，蒸發(fā)器出口處溫度產生較大波動，嚴重時甚至發(fā)生壓縮機的液擊現(xiàn)象。[9]由于熱力膨脹閥的選配主要是根據(jù)制冷量、制冷劑種類、膨脹閥節(jié)流前后壓力差。因此外平衡式熱力膨脹閥用于蒸發(fā)器管路較長、管內制冷劑流動阻力較大及帶有分液器的場合。內、外平衡式熱力膨脹閥工作原理完全相同，只是適用的條件不同，如果蒸發(fā)器中制冷劑的壓力損失較大，使用內平衡式熱力膨脹閥時，就會造成蒸發(fā)器供液量不足，出口處氣態(tài)制冷劑的過熱度增大。 熱力膨脹閥熱力膨脹閥可根據(jù)蒸發(fā)器出口處制冷劑蒸汽過熱度的大小，自動調節(jié)閥門的開啟度，達到調節(jié)制冷劑流量的目的，使制冷劑的流量與蒸發(fā)器負荷相匹配，這樣既能充分利用蒸發(fā)器的傳熱面積，又能防止壓縮機產生液擊現(xiàn)象。大型中央空調冷水機組常用的節(jié)流機構有手動節(jié)流閥、孔板、熱力膨脹閥、浮球+主節(jié)流閥。相反若供液量與蒸發(fā)器負荷相比太少，則蒸發(fā)器部分傳熱面積未能充分發(fā)揮其效能，甚至會造成蒸發(fā)壓力降低，而且使制冷系統(tǒng)的制冷量降低，制冷系數(shù)減小，制冷裝置能耗增大?！　?） 控制蒸發(fā)液位：帶液位控制的節(jié)流機構具有控制蒸發(fā)器液位的功能，既保持蒸發(fā)器傳熱面積的充分利用，又防止吸氣帶液降低吸氣過熱度。當蒸發(fā)器熱負荷增加時閥開度也增大，制冷劑流量隨之增加，反之，制冷劑流量減少。進而實現(xiàn)向外界吸熱的目的。5 節(jié)流機構的選擇計算 節(jié)流機構的工作原理及作用[8]節(jié)流的工作原理是制冷工質流過閥門時流動截面突然收縮，流體流速加快，壓力下降，壓力下降的大小取決于流動截面收縮的比例。 5） 消聲作用 潤滑油能阻擋聲音的傳遞，潤滑良好的機件，其運行噪聲大大降低，有利于環(huán)境保護。 3） 密封作用 潤滑油對機械零件進行潤滑的同時，還對零件相互的間隙起這密封作用，從而達到減少傳動力和壓縮力的損耗，減少氣體泄漏，確保制冷壓縮機制冷能力的目的。[12] 在制冷系統(tǒng)中使用的潤滑油，一般稱作冷凍機油，其主要左右有以下幾個方面： 1） 潤滑作用 制冷系統(tǒng)中的壓縮機是依靠電動機的旋轉帶動曲軸、連桿裝置及其他機件轉動來進行工作的，潤滑油就是在這些傳動機件的表面形成一層油膜，以減少機件的磨損，使機器轉動靈活。工程上為簡化計算，常采用以下經驗公式對制冷劑充注量進行估算VH—蒸發(fā)器容積，單位為升；VK—冷凝器容積，單位為升。[11]系統(tǒng)中制冷劑的充注量不等于制冷劑的循環(huán)量，它應根據(jù)系統(tǒng)的容積大小、制冷劑在系統(tǒng)各處的狀態(tài)、干度等分別加以計算。充注量過少，蒸發(fā)器只有部分管壁得到潤濕，蒸發(fā)器面積不能得到充分利用，蒸發(fā)量下降，吸氣壓力降低，蒸發(fā)器出口制冷劑過熱度增加，這不僅使循環(huán)的制冷量下降，而且還會使壓縮機的排氣溫度升高，影響壓縮機的使用壽命；充注量過多，不僅蒸發(fā)器內積液過多，致使蒸發(fā)器壓力升高，傳熱溫差減小，嚴重時甚至會產生壓縮機的液擊現(xiàn)象，而且會使冷凝器內冷凝后的制冷劑液體不能及時排出，使冷凝器的有效傳熱面積減小，導致冷凝壓力升高，壓縮機耗工增加。有結構規(guī)劃得折流板缺口內管數(shù)nb=40，則缺口內水流通面積為表37 折流板缺口面積比值Hb/DiKb則水橫向流過管簇的流速為水流過缺口時的流速為水側平均流速為故水側雷諾數(shù)為根據(jù)流體交錯流過光管管簇的傳熱系數(shù)計算公式，水側表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)為考慮折流板周邊密封不嚴，取 傳熱系數(shù)的計算取水側污垢熱阻r0=（）/W，R134a側污垢熱阻ri=0，查金屬材料性質都純銅管熱導率，則以管外面積為基準的傳熱系數(shù)為 管內流動阻力和平均傳熱溫差的計算R134a在四流程的管長中流過的管程長所以內肋片管的阻力系數(shù)為忽略端蓋內轉向室的阻力，則氟利昂在內肋片管內蒸發(fā)時的阻力為為克服氟利昂在內肋片管內蒸發(fā)時的流動阻力，則制冷劑進蒸發(fā)器的壓力為對應得蒸發(fā)溫度為t01=℃平均傳熱溫差為℃ 面積熱流量及傳熱面積的計算或 聯(lián)立兩個的式子，有用試湊法進行方程的求解，得代入需要的傳熱面積為裕度為 冷水側流動阻力計算冷水流過折流板缺口的局部阻力為冷水橫向流過光管管簇時的阻力，由于又 所以，水橫向掠過管簇時的阻力為冷水在折流板缺口間平行流動時的阻力：因為式中，U為濕潤周長。由冷水的定性溫度℃查水的物性參數(shù)有。又出口處為過熱蒸氣，其干度x2=，則蒸發(fā)器內R134a蒸氣的平均干度為 根據(jù)R134a在微肋管中沸騰的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)計算公式附錄中表D2制冷原理與裝置（鄭賢德），有管內表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)ai為其中 對于液膜厚度與翅片高的比值，并且對于低翅片高度可視為1。 初步結構設計采用內微肋管，外徑d0=16mm，內徑di=，翅高f=，翅數(shù)Nn=68，設內微肋管的面積熱流量qf0=8000w/m2，則所需的外表面?zhèn)鳠崦娣e。端蓋鑄造厚度約10mm，流程水流動的流程數(shù)為4，每流程管數(shù)為38根。選用Ф22mm。 冷卻水側阻力計算按式計算冷卻水側阻力，其中，阻力系數(shù)冷卻水側阻力式中l(wèi)t為左右兩管板外側端面間的距離，取每塊管板厚50mm，則 連接管管徑計算取冷卻水在進出接水管中的流速ω=1m/s，則進出接水管管內徑根據(jù)無縫鋼管規(guī)格，選用Ф159mm10mm無縫鋼管為進出水接管。冷凝器采用管板外徑與殼體外徑相同的主體結構形式，排管布置及管板尺寸能夠保證在管板周邊上均勻布置12個端蓋螺釘孔以裝配端蓋，且能避免端蓋內側裝配孔周邊的密封面不致遮蓋管孔，同時殼體內部留有一定空間起儲液作用，冷凝器的結構尺寸能滿足壓縮冷凝機組的裝配要求和限制。（ do）當長徑比為4~10時，換熱器有較好的換熱性能和經濟性，因此這里選擇如下參數(shù)：流程數(shù)N=4,有效單管長l=，考慮與蒸發(fā)器相匹配，取冷凝器有效管長l=。aof/mmψ注:表中aof為每米管長管外總面積，ψ為增強系數(shù)，其余符號參見圖32圖32 低翅片管的結構參數(shù)及在冷凝器的應用形式a)斜翅 b）直翅 c）應用形式根據(jù)工藝要求，選用Ф19mm，且選用表33所示的5號管，其管型結構參數(shù)如下：翅節(jié)距sf=、翅厚δt=、管內徑di=14mm、翅根管面外徑db=、翅頂直徑df=、φ=20o， 傳熱管的參數(shù)計算根據(jù)以上選擇的的換熱管參數(shù)進行初步設計計算每1m肋管長的肋片數(shù)：每1m管長肋頂面積為每1m管長肋片面積為每1m管長肋間基管面積為每1m肋片管外表面積為每1m管長內表面積為肋片當量高度為 冷凝器的熱負荷計算單位冷凝負荷冷凝器負荷 冷卻水流量冷卻水的定性溫度為℃查水的物性比定壓熱容CP =(),密度ρw=106m2/s， 所以，冷卻水流量為 冷凝器結構的初步規(guī)劃由于低肋螺紋管傳熱效率高，故初步取管外表面面積熱負荷qf=6000w/m2。 冷凝器的設計計算[1]設計參數(shù)：冷凝溫度tk=40℃ 傳熱管的選擇表33幾種低翅片管的結構參數(shù)序號12345直徑mm壁厚mmФ16Ф16Ф16Ф19Ф19sf/mmδt/mmh/mmdi/mm11111414db/mm13df/mm16φ20176。 壓縮機校核 壓縮機實際工況：制冷量230kW冷凝溫度：