【正文】 雖然我在設(shè)計(jì)過程中努力將所學(xué)的理論知識(shí)在設(shè)計(jì)中應(yīng)用，還大量參照實(shí)例，但某些具體細(xì)節(jié)難免與實(shí)際有偏差，因此在設(shè)計(jì)中出現(xiàn)有欠考慮的地方，懇請(qǐng)老師批評(píng)指正。對(duì)于在設(shè)計(jì)中關(guān)于各部分尺寸計(jì)算是參考已有的設(shè)計(jì)資料及橋梁規(guī)范中的具體要求事先擬定的，然后根據(jù)計(jì)算來驗(yàn)算截面的合理性確定，進(jìn)行配筋設(shè)計(jì)。橋臺(tái)采用的是墻式框架式埋置式橋臺(tái)，這種配有樁基礎(chǔ)的輕型橋臺(tái)適用于本設(shè)計(jì)這樣的軟土地基。橋墩的計(jì)算內(nèi)容包括支座設(shè)計(jì)，內(nèi)力組合，橋墩、橋臺(tái)截面設(shè)計(jì)，配筋計(jì)算，及墩身裂縫驗(yàn)算等。另外橋墩設(shè)計(jì)與周圍環(huán)境，地質(zhì)條件，以及地震、溫度作用有著重要關(guān)系。6 結(jié)論本設(shè)計(jì)為預(yù)應(yīng)力混凝土簡支梁橋的下部結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，設(shè)計(jì)內(nèi)容主要包括橋墩選型，支座設(shè)計(jì)、橋墩橋臺(tái)等的設(shè)計(jì)。對(duì)于公路－Ⅱ級(jí)荷載， B=++= （512） 水平土壓力計(jì)算根部（）端部（） 總土壓力重心 截面計(jì)算===185mm， ， 由，有解得： 將x值代入下式， 采用8根32鋼筋，其截面積為：。 耳墻計(jì)算按擋土墻土壓力計(jì)算。）2）臺(tái)墻中部（33截面）==＜= KNm3）臺(tái)墻底部（44截面）== ＜=4）鋼筋配置33截面：， ， b=100cm， = KNm由 =(2580)解得： 將x值代入下式，采用8根Φ32鋼筋，其面積44截面：，b=100cm，由，有解得： 將x值代入下式， 采用10根Φ32鋼筋，其面積22截面不需配筋。177。177。177。177。各截面地震土壓力計(jì)算11截面：22截面：33截面：44截面：55截面： 5）支點(diǎn)摩阻力計(jì)算 （59）(即是支座厚度間隔)各截面的彎矩為：11截面：22截面：33截面：44截面： 55截面：6）內(nèi)力匯總及組合，見表57。b．各部分土壓力計(jì)算背墻： ； ；臺(tái)帽： ；；臺(tái)墻中部： ；；臺(tái)墻底： ；；承臺(tái)： ；；c. 各截面土壓力總和及其所產(chǎn)生的彎矩11截面：22截面： 33截面：44截面：55截面：2）由活載引起的水平土壓力臺(tái)后公路—Ⅱ級(jí)荷載，橋上無活載時(shí)，由汽車荷載換算的等代均布土層厚度為： （56）式中：為橋臺(tái)后填土的破壞棱體長度，對(duì)于臺(tái)背為豎直時(shí)，而，在破壞棱體長度范圍內(nèi)只能放兩個(gè)重軸，因是二車道，故單位土壓力各部分土壓力計(jì)算：背墻： 蓋梁： 臺(tái)墻中部：臺(tái)墻底部：承臺(tái)： 各截面水平土壓力總和及彎矩計(jì)算11截面：22截面：33截面：44截面：55截面：3）地震水平力計(jì)算橋臺(tái)的水平地震力按下式計(jì)算： （57）：=，=，=；為臺(tái)身重力，則=。溜坡被沖情況驗(yàn)算從略）。表55 正截面鋼筋用量表截面1122334455計(jì)算鋼筋面積實(shí)際用量跟數(shù)8Φ328Φ3212Φ3212Φ3218Φ32面積643480429652965214476 臺(tái)墻計(jì)算 垂直荷載計(jì)算1）恒載計(jì)算（1）上部構(gòu)造：；（2）耳墻：；（3）擋塊：=；（4）背墻：；背墻后填土：；（5）蓋梁：（6）臺(tái)墻（33截面以上）：臺(tái)墻上土重：臺(tái)墻（44截面以上）：臺(tái)墻上土重：（7）承臺(tái)：（8）承臺(tái)以上土重：2）恒載對(duì)臺(tái)墻各截面所產(chǎn)生的彎矩a. 22截面：b. 33截面：c. 44截面：d. 55截面：3）活載對(duì)臺(tái)墻產(chǎn)生的反力公路－Ⅱ級(jí)荷載非對(duì)稱布置，從蓋梁計(jì)算中知，公路－Ⅱ級(jí)雙列布載，梁端反力R=，則1片臺(tái)墻的反力4）活載對(duì)各截面所產(chǎn)生的彎矩見表56表56 活載偏心彎矩表 截面荷載22334455公路－Ⅱ級(jí)（非對(duì)稱布置）00 水平力計(jì)算1）由填土自重引起的土壓力： =18KN/，=35。荷載組合的結(jié)果列于表54表54 荷載組合表 /KN KNm截面位置組合Ⅰ組合Ⅱ組合Ⅲ11Q1左右M1+00022Q2左右M2+00033Q3左右M3+0044Q4左右M4+00055Q4左右M4+000從表54可以看出，截面均以組合Ⅱ控制設(shè)計(jì)。按公路—Ⅱ級(jí)計(jì)算得反力最大值圖52支點(diǎn)反力影響線/m單列：雙列：（4）各種活載的各梁反力的計(jì)算見表52表52 各梁活載反力/KN梁號(hào)非對(duì)稱布置對(duì)稱布置公路—Ⅱ級(jí)單列公路—Ⅱ級(jí)雙列上部構(gòu)造恒載、活載作用時(shí)，臺(tái)身反力計(jì)算見表53表53 上部構(gòu)造恒載、活載作用時(shí)，臺(tái)身反力計(jì)算表/KN臺(tái)身反力上部恒載公路—Ⅱ級(jí)偏排對(duì)稱排合計(jì)合計(jì)3）臺(tái)身反力按雙懸臂簡支梁計(jì)算，如圖53 圖53臺(tái)身反力/cm 截面驗(yàn)算采用C40混凝土，主筋用HRB335，設(shè)計(jì)強(qiáng)度，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度：，保護(hù)層取8cm 。圖51橋臺(tái)一般構(gòu)造圖/cm 臺(tái)帽計(jì)算 荷載計(jì)算1）上部構(gòu)造恒載支點(diǎn)反力外邊梁 內(nèi)邊梁 中主梁 2）活載支點(diǎn)反力（1）計(jì)算橫向分布系數(shù)公路—Ⅱ級(jí)荷載（雙列或單列）作對(duì)稱布置或非對(duì)稱布置，分配系數(shù)的假定同上文的橋墩即荷載非對(duì)稱布置時(shí)，用偏心壓力法計(jì)算，荷載對(duì)稱布置時(shí)用杠桿法計(jì)算。埋置式框架式橋臺(tái)結(jié)構(gòu)本身存在著斜桿，能夠產(chǎn)生水平力以平衡土壓力，穩(wěn)定性較好。 橋臺(tái)一般構(gòu)造尺寸的擬定 埋置式橋臺(tái)是將臺(tái)身埋在錐形護(hù)坡中，只露出臺(tái)帽在外以安置支座和上部構(gòu)造。5 橋臺(tái)設(shè)計(jì) 橋臺(tái)類型和主要材料橋臺(tái)采用墻式埋置式框架式橋臺(tái)。（6）樁頂水平位移驗(yàn)算a. 樁在最大沖刷線處的水平位移和轉(zhuǎn)角(，)的計(jì)算 （423）當(dāng)，Z=0時(shí)，通過《基礎(chǔ)工程》中表413可查得到：故 符合m法計(jì)算要求。2．通過計(jì)算知，基樁只需按構(gòu)造要求配筋。該截面處樁的內(nèi)力為：，樁基采用C35混凝土： HRB400鋼筋： 取c=6cm，那么 對(duì)于多排樁，由于，故故。故 由 ，取，則有，b. 計(jì)算承臺(tái)發(fā)生位移時(shí)引起的基樁反力c. 計(jì)算承臺(tái)底位移a，c，βd. 計(jì)算外力作用下各樁頂內(nèi)力軸向力= （414）水平力 （415）彎矩 （416）校核 （417） （418）由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為：N0= ； H0= ； M0（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側(cè)水平應(yīng)力a. 求MZ： （419）無量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值計(jì)算見表4 8表48 值計(jì)算表z0000 b. 求 （420）無量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值的計(jì)算見表49表49值計(jì)算表 /KN/m178。（2）樁的變形系數(shù) = （412）樁基采用C30混凝土， =（3）樁頂內(nèi)力分配樁的計(jì)算長度為：，可以按照彈性樁進(jìn)行計(jì)算。則： （411）其中 則 故有： ，所以： 根據(jù)本設(shè)計(jì)計(jì)算樁長處的地基條件，為安全起見，樁長取。1）樁長估算（1）按允許應(yīng)力法進(jìn)行承臺(tái)底垂直荷載的組合：恒載+雙孔雙列汽車荷載：NP=＋＝由此荷載控制設(shè)計(jì)。取10根鋼筋，則：則 ， 滿足要求。 墩身裂縫計(jì)算按照設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004），裂縫計(jì)算公式： = （48） （49）對(duì)組合