【正文】 表54 鋼束CB5在CS66（二期恒載）施工階段的預(yù)應(yīng)力損失（單位：MPa）單元位置應(yīng)力(考慮瞬時(shí)損失)彈性變形損失徐變/收縮損失松弛損失40I。表52 鋼束T19在CS66（二期恒載）施工階段的預(yù)應(yīng)力損失（單位：MPa）單元位置應(yīng)力(考慮瞬時(shí)損失)彈性變形損失徐變/收縮損失松弛損失4I4J5I5J6I6J7I7J8I8J9I9J10I10J11I11J12I12J13I13J14I14J15I15J16I16J17I17J18I18J19I19J20I20J21I21J22I22J23I23J24I24J25I25J26I26J27I27J28I28J29I29J30I30J31I31J32I32J33I33J34I34J35I35J36I36J37I37J38I38J39I39J40I40J41I41J42I42J43I43J44I44J45I45J46I46J47I47J圖52 鋼束T19預(yù)應(yīng)力損失圖表（單位：N）鋼束SB2的預(yù)應(yīng)力損失值如表53 所示，預(yù)應(yīng)力損失圖表如圖53 所示。鋼束T9的預(yù)應(yīng)力損失值如表51 所示，預(yù)應(yīng)力損失圖表如圖51示。 有效預(yù)應(yīng)力計(jì)算對(duì)于后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件，傳力錨固時(shí)的有效預(yù)應(yīng)力為：（56）傳力錨固后的有效預(yù)應(yīng)力為：（57）本設(shè)計(jì)預(yù)應(yīng)力損失采用MIDAS/ CIVIL2012計(jì)算，表51—56給出部分典型鋼束各截面的預(yù)應(yīng)力損失值，并以圖51—56表示整根鋼束的有效預(yù)應(yīng)力沿長(zhǎng)度方向的分布。又由于收縮和徐變有著密切的聯(lián)系，許多影響收縮變形的因素也同樣影響著徐變的變形值，故將混凝土的收縮和徐變值的影響綜合在一起進(jìn)行計(jì)算。由預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力松弛產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失是時(shí)間的函數(shù)，由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D622004》，其終極值可按下式計(jì)算：（54）式中，—張拉系數(shù)，一次張拉時(shí)ψ ＝；超張拉時(shí)，； —鋼筋松弛系數(shù)，Ⅱ級(jí)松弛（低松弛）； —傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力，對(duì)后張法構(gòu)件。由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D622004》 條，后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件分批張拉時(shí)，彈性壓縮損失可按下式計(jì)算：（53）式中，—在計(jì)算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力(MPa)；—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。本設(shè)計(jì)采用夾片式錨具，無(wú)頂壓時(shí)Δl＝6mm，Ep＝195000MPa。 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力損失當(dāng)預(yù)應(yīng)力筋張拉完畢，千斤頂放松時(shí)，預(yù)拉力通過(guò)錨具傳遞到臺(tái)座或構(gòu)件上，都會(huì)由于錨具、墊板本身的變形，其間縫隙壓緊及鋼筋在錨具中的滑移等引起鋼筋內(nèi)向回縮滑動(dòng)，造成預(yù)應(yīng)力下降，從而引起預(yù)應(yīng)力損失。由《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D622004》 條，后張法構(gòu)件張拉時(shí)，預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間摩擦引起的應(yīng)力損失可按下式計(jì)算：（51）式中， ——預(yù)應(yīng)力鋼筋錨下的張拉控制應(yīng)力（MPa）； μ——預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道壁的摩擦系數(shù)； θ——從張拉端至計(jì)算截面曲線管道部分切線夾角之和（rad）； k——管道每米局部偏差對(duì)摩擦的影響系數(shù)； x——從張拉端至計(jì)算截面管道在構(gòu)件縱軸上的投影長(zhǎng)度（m）。由于摩阻力的存在，鋼筋中的預(yù)應(yīng)力在張拉端高，向跨中方向逐漸減小。由于采用懸臂澆注的后張法預(yù)應(yīng)力混凝土梁，按《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范JTG D622004》 條規(guī)定應(yīng)計(jì)算以下個(gè)各項(xiàng)預(yù)應(yīng)力損失值：1) 預(yù)應(yīng)力鋼筋與管道之間的摩擦 2) 錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓縮 3) 混凝土彈性壓縮 4) 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛 5) 混凝土的收縮和徐變 各驗(yàn)算截面平均預(yù)應(yīng)力損失將在后文中列出，下面先介紹各項(xiàng)損失的計(jì)算方法。表42 各截面所需的預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)數(shù)量表 截面號(hào)上緣下緣實(shí)際取值n maxn minn maxn min110 0 10 0 10 211 0 11 0 10 313 1 12 0 10 415 2 14 0 10 520 4 16 1 10 622 4 20 3 10 726 3 24 2 10 818 3 16 2 10 911 3 10 2 10 1010 1 11 2 10 1110 1 11 2 10 。橫向模型單元?jiǎng)澐秩鐖D43所示：圖43 橫向模型單元?jiǎng)澐直驹O(shè)計(jì)用MIDAS計(jì)算并組合出沒(méi)有配預(yù)應(yīng)力鋼筋的結(jié)構(gòu)內(nèi)力最不利組合，提高15％彎矩值來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)估算預(yù)應(yīng)力鋼筋，此項(xiàng)估算是非常粗略的。本設(shè)計(jì)利用MIDAS橫向建模助手，建立橫向模型，考慮最不利影響，選取跨中合攏段48單元為建模節(jié)段，長(zhǎng)度1m。為了減小頂板的厚度，橫向預(yù)應(yīng)力筋布置可采用扁錨體系。橫向預(yù)應(yīng)力筋通常布置在箱梁截面的頂板或橫隔板內(nèi)。錨具采用JLM25型錨具，具體見(jiàn)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋布置圖42。本設(shè)計(jì)豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋按截面抗剪能力及構(gòu)造配置，采用JL25精軋螺紋鋼，MPa，順橋向采用兩段直線按1米的間距均勻?qū)ΨQ(chēng)布置在箱梁腹板內(nèi)。當(dāng)然也可以將鋼絞線和預(yù)應(yīng)力鋼筋作為豎向預(yù)應(yīng)力，在預(yù)留孔道內(nèi)按后張法張拉。豎向預(yù)應(yīng)力鋼筋主要布置在箱梁截面的腹板內(nèi)，并且盡可能沿腹板的中軸布置。錨具采用YM15—22型錨具，具體布置見(jiàn)鋼筋斷面布置圖。本設(shè)計(jì)在橫截面上對(duì)稱(chēng)布筋，每根波紋管的內(nèi)徑取110mm，中跨墩頂共布置60根預(yù)應(yīng)力鋼筋，中跨合攏段頂板有2根合攏束預(yù)應(yīng)力鋼筋，10根底板束，邊跨合攏段有2根合攏束預(yù)應(yīng)力鋼筋，8根底板束，全橋設(shè)有6根通長(zhǎng)束。同時(shí)，結(jié)合其它施工、受力、經(jīng)濟(jì)等因素，可以得出預(yù)應(yīng)力混凝土橋梁結(jié)構(gòu)的配束原則如下：(1) 為避免梁體產(chǎn)生橫向彎曲，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)在截面上對(duì)稱(chēng)布置，各施工階段都要滿足對(duì)稱(chēng)布置的原則；(2) 為滿足布置、錨固等需要，預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)可以平彎和豎彎，但要避免平彎和豎彎的疊加，且平彎和豎彎（不包括抗剪因素）的角度不宜大于20176。在預(yù)應(yīng)力連續(xù)梁中，在不改變預(yù)應(yīng)力筋兩端支承處的位置和各支承間的基本形狀的條件下，改變它在各中間支承處的偏心距，則并不會(huì)影響其壓力線的位置，這就是預(yù)應(yīng)力鋼筋的線性變換原理。表41 各截面所采用的預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量表 截面號(hào)估束實(shí)際取值N頂maxN頂minN底maxN底min頂板束底板束100001014200021214300141414400251614500351814610352014731242214863122412996002610101290028811161200306122015003241324180034214282100360153224003801637260040017412800440184531004801949330052020543600560215838006002263400064023674200720247243008002574450080026754400800277845008002875440072029714300640306741006003162390056032573600520335234004803448310044035432900400363926003803734240036238292000344392417003264020130030841161000281042126002612438302241444513422164520562018460088182047001081620001181420 縱向預(yù)應(yīng)力鋼束的布置預(yù)應(yīng)力對(duì)構(gòu)件有壓力、彎矩、剪力等作用，在其作用下，構(gòu)件會(huì)發(fā)生變形。如式（412）(416) 預(yù)應(yīng)力鋼束估算結(jié)果本設(shè)計(jì)采用MIDAS計(jì)算結(jié)構(gòu)內(nèi)力并組合出未預(yù)應(yīng)力鋼束時(shí)的結(jié)構(gòu)內(nèi)力最不利組合，并將彎矩值提高15％結(jié)合Excel 2003來(lái)進(jìn)行設(shè)計(jì)估算，此項(xiàng)估算是非常粗略的。，截面上、下翼緣混凝土應(yīng)力滿足或(47) 或 (48)式中，fcd為混凝土允許壓應(yīng)力(對(duì)于公路橋，結(jié)合公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范JTG D622004 “持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力計(jì)算”，在估算時(shí)可采用[fcu,k]/3，其中[fcu,k]為混凝土標(biāo)號(hào)，如C50混凝土fcd=50/3=，也可直接取fc