【正文】 。 fns=+(nrens,)。 s=log(y2)/s。 else {s=+*log(y2)*pow(log(y2),2)。amp。 y2=u2/pow(hl,2)。 hl=hl*fai。 } hl=a*pow(u2,b)/pow(nfr,c)。 xg=。 e=。 c=。 } else { a=。 c=。nfrl4) { a=。nfr=l1||u2=amp。 } else if (u2amp。 xg=。 e=。 c=。nfr=l3) { a=。nfrl1||u2=lamp。附錄B if(u2lamp。 else Qe=Qe1。 } Qe1=reliu*yf/ZLK*(+*(*T))/ZL。 PM=PW+u[j]*PF。 ym=yw+u[j]*yf。 PF=rou*g+ftp*Gm*Gm/(4*(Rr1)*rou*ap*ap)。j4。 K=ch(yw,xw)。){ Kl2=*pow(p1,)*pow(lmd1,)*pow(c1,)*pow(,)*pow(Qe,)*pow(Pin,)/(pow(Pa,)*pow(p2,)*pow(r,)*pow(u1,))。amp。參考文獻[1]羅英俊，(上、下冊).北京:石油工業(yè)出版社,2005:3853.[2]，2006，27（1）:115117.[3][J].油氣井測試，2003，12(3):13.[4]莊駿,，1998:6782.[5]吳金星，韓東方，.[6]王淑彥，11(44):84708474[7]:中國鐵道出版社，:3542.[8]李菊香,[J].能源研究與應用，:2124.[9]林日億,梁金國,楊德偉,(3):105108.[10]吳曉東,，28(1):6063.[11]::5468.[12]黃善波，:1726.[13]Faghri A. Heat pipe science and technology[M].London,UK:Tayloramp。在此向林老師表示衷心的感謝和深深的敬意。例如較長的熱管對于工質(zhì)的正常蒸發(fā)沸騰的具體影響不確定。、油田產(chǎn)量、井底流體溫度、熱管內(nèi)徑、熱管下入深度、工質(zhì)的定性溫度的提高而提高。，以生產(chǎn)井中基礎(chǔ)數(shù)據(jù)為依據(jù)，算得的提高溫度接近3℃。32第5章 結(jié)論第5章 結(jié)論 ，空心抽油桿為工質(zhì)提供了工作環(huán)境，其作為一種井筒伴熱方式是完全可行的。 熱管的傳熱極限 (43) (44)式中，KT是溫度參數(shù)，為傾角，0度；為表面張力，；是相當于熱管總?cè)莘e的充液比，18%；代入計算得Qmax=863w。K，計算得到[L]為4。由于在此井筒熱管中[Tv]較大，TT2相差很小，所以原式可寫為 (42)取程序中算得的平均數(shù)，K1=384 W/m2安全長度比按下式計算 (41)式中，[L]是安全長度比；KK2分別是熱端和冷端的傳熱系數(shù)，W/m2 安全長度比每根熱管都有其可承受的管內(nèi)最高工作壓力Pv以及相應的最高工作溫度[Tv],管內(nèi)工作溫度超過這一溫度則不安全，即易出現(xiàn)“暴管”。 產(chǎn)量為25t/d時，有無熱管條件井筒產(chǎn)液溫度經(jīng)編程計算得到結(jié)果，如圖411。原油物性決定重力熱管能否在井筒伴熱過程中發(fā)揮預期的效果。為了保證重力熱管的正常工作，可以取定性溫度為50℃。圖49 不同定性溫度下產(chǎn)液溫度由圖可見，定性溫度越高，井筒產(chǎn)液溫度越高。K）汽化潛熱（kJ/kg）導熱系數(shù)（W/m表41 不同定性溫度下的物性參數(shù)參數(shù)溫度液體密度(kg/m3)蒸汽密度(kg/m3)動力粘度（Pa所以要把重力熱管下到井底。圖48不同熱管下入深度時產(chǎn)液溫度由圖可見，熱管下入井筒的深度越大，產(chǎn)液出口溫度越到。井底流體的溫度直接決定加熱段吸收熱量的多少，也決定了放熱段釋放熱量的多少。圖47 井底溫度不同時產(chǎn)液溫度由圖可見，井底溫度越高，熱管的作用越明顯，即流體出口溫度越高。但熱管過長，會使熱管的蒸發(fā)沸騰不能正常的發(fā)生，可能會產(chǎn)生攜帶極限。當整個抽油桿作為一根熱管時，使蒸發(fā)段長度為700m，冷凝段為650m，這種情況下井筒產(chǎn)液出口溫度可提高6℃左右。 不同熱管長度下產(chǎn)液溫度經(jīng)編程計算得到不同熱管長度下產(chǎn)液溫度，如圖46。但油田生產(chǎn)中，受到油管內(nèi)徑的限制，熱管內(nèi)徑不會太大。主要是因為熱管內(nèi)徑越大，蒸發(fā)段和冷凝段單位長度的傳熱系數(shù)增大，使蒸發(fā)段吸收的熱量增多，冷凝段釋放的熱量增多，導致井口流體溫度升高。 不同熱管內(nèi)徑產(chǎn)液溫度經(jīng)編程計算得到不同熱管內(nèi)徑產(chǎn)液溫度，如圖45。圖44 不同產(chǎn)量下井筒產(chǎn)液溫度由圖可見，在重力熱管下入深度一定的條件下，油井產(chǎn)量越高，熱管的作用越明顯，即井口流體的溫度越高。有熱管和無熱管流體井口壓力差不多，即熱管對流體壓力的影響并不大，流體壓力可由抽油泵來調(diào)節(jié)。 井筒流體壓力場經(jīng)編程計算得到的井筒流體壓力場，如圖43。此時井底溫度為65℃，℃，使用熱管后，℃，℃。圖41 油井生產(chǎn)的基礎(chǔ)數(shù)據(jù) 有熱管和無熱管時流體溫度經(jīng)編程得到的有熱管和無熱管時流體溫度，如圖42。其主要程序段見附錄B。其主要程序段見附錄A。熱管與流體傳熱在熱管外壁處耦合，流體與油管外井筒傳熱在油管壁處耦合。 (374)式中，ρg是氣體密度，kg/m3；ρl為液體密度，kg/m3；y為含氣率，小數(shù)。 氣相密度的計算[11] (371)式中，p是壓力，Pa；T1是溫度，K；ρg是氣體密度，kg/m3。該圖可以回歸為下式 (369)式中，為水、天然氣的表面張力，mN/m。 表面張力的計算(1) 原油天然氣的表面張力[11]原油天然氣的表面張力可以按照下式計算： (368)式中，為原油天然氣的表面張力，mN/m。 混合物粘度的計算 (367)式中，ul，ug分別為液體、氣體的粘度，mPas，由查表得；T為熱力學溫度，℃；t為溫度℃；p為氣體的絕對壓力，以大氣壓計，atm；μ為氣體粘度，Pa 天然氣粘度的計算[11] (364) (365) (366)式中，μt為氣體在溫度t ℃時的動力粘度，Pas。 液體粘度的計算 (363) 式中，uw，uy分別為水、油的粘度，mPa 地層水粘度的計算[1] (362)式中，T為水的溫度，K；uw為油的粘度，mPa 物性參數(shù)和流動參數(shù)的計算 地層油粘度的計算[1] (361)式中，T為油的溫度，K；uy為油的粘度，mPa 表32 不同流態(tài)的選值流態(tài)譜式分異型，上坡－－間隔型，上坡－分散型，上坡不必校正 各種流型的下坡：=，=，=，=。(9)算出無滑脫雷諾數(shù)及液相流速準數(shù)； (341) (342)(10)為確定流動為水平時可能存在的流態(tài)譜式，要先算出各相關(guān)參數(shù) ~ ；L1 ,L2, L3和 L4為四個流型區(qū)的分隔線，分區(qū)線的方程為 (343) (344) (345) (346) (11)用下列范圍確定流態(tài)譜式；分異型：EL＜＜ 或 EL≥＜；過渡型：EL≥＜NFR≤；間隔型：≤EL＜＜NFR≤ 或 EL≥＜NFR≤；分散型： EL＜≥ 或 EL≥＞；(12)算出水平滯留量（水平截面持液率）； (347)式中的，分別按