【正文】 另外 ,從粘度 — 剪切速率曲線可以看出 ,原油經(jīng)過微生物作用后 ,流體性質(zhì)有從非牛頓性流體向牛頓性流體變化的趨勢 ,這種趨勢有利于改善地下原油的流動性。結(jié)果表明 ,選育出的菌種對試驗區(qū)稠油都具有明顯的降粘作用。將三角瓶置恒溫培養(yǎng)箱中 ,35 ℃ ,避光 ,培養(yǎng) 7 d?！? ”不生長 ②、 室內(nèi)微生物稠油降粘試驗 選取試驗區(qū)井口原油和地層水 ,接種復(fù)壯的菌種 ,進行室內(nèi)微生物降粘試驗。結(jié)果表明 ,從保藏的菌種中 ,最后復(fù)壯出能以原油為碳源生長且性能穩(wěn)定的 菌種 ,可用于室內(nèi)微生物稠油降粘試驗研究。其中 ,原油培養(yǎng)基是由克拉瑪依油田混合稠油加少量無機鹽組成。從目前已投產(chǎn)加密井取樣分析統(tǒng)計 ,粘度約增高 。該區(qū)原油屬中質(zhì)稠油 ,原油具有四低三稠油油藏提高采收率技術(shù)研究 第 22頁（共 29頁） 高的特點 ,即凝固點低 ( 23 ℃ ) ,含蠟量低 (2. 66 %) ,瀝青質(zhì)含量低 (平均為 %) ,含硫量低 ( %) ,粘度高 (地下原油粘度 5000 MPa. s) ,酸值高 () ,膠質(zhì)含量高 (平均為 %) 。 微生物采油應(yīng)用 試驗區(qū)位于新疆克拉瑪依油田九 3 區(qū) ,九 3 區(qū)齊古組稠油油藏 1987 年 5 月投入開發(fā) ,動用含油 面積 ,累積投產(chǎn)總井數(shù) 340口。⑥對原油重質(zhì)組分進行生化活性的酶改進 。④ 產(chǎn)生表面活性劑以改善原油的溶解能力 。② 生成有機酸而改善原油的性質(zhì) 。該技術(shù)的理論依據(jù)是使用添加氮、磷鹽、氨鹽的充氣水使地層微生物活化。生物表面活性劑在采油中的應(yīng)用已擴展到小規(guī)模成片油田 , 對地面法和地下法均進行了嘗試 , 即用生物表面活性劑注入地下或在巖石中就地培養(yǎng)微生物產(chǎn)生生物表面活性劑用于強化采油。 例如 , 從桉樹葉毛蟲體內(nèi)分離出的一種菌注入油層后產(chǎn)生大量自然清潔劑 , 將原油采收率提高到 70%, 但這種生物表面活性劑的生成量受地層多種條件的影響。一方面具有化學表面活性劑的共性 , 另一方面又有穩(wěn)定性好、抗鹽性較強、受溫度影響小、能被生物降解、無毒、成本低的特點。 微生物采油 第 21頁（共 29頁） 3 微生物采油 利用微生物方法采油利用微生物方法采油主要是利用微生物的各種特性進行采油 ,主要有兩種方法 , 一種是生物表面活性劑技術(shù) , 一種是微生物降解技術(shù)。 4） 第 1個周期生產(chǎn)的油大約是第 2 個周期生產(chǎn)油的兩倍 。注水以后開采 , 注熱表面活性劑比注冷表面活性劑驅(qū)油效果好 (21 %對7 %) 。 稠油油藏提高采收率技術(shù)研究 第 20頁（共 29頁） 實驗結(jié)論 1） 實驗室的結(jié)果表明 , 注表面活性劑能夠相當大地提高原油產(chǎn)量 , 其效果超過注水。 化學方法對存在于薄油層內(nèi)的可動性稠油仍具有吸引力 , 因為它不受時間和相關(guān)空間的限 制。 在任一油田試驗以前 , 都應(yīng)仔細地確定表面活性劑損失與所有相關(guān)變量的關(guān)系。特別是注水以后剛開始實施注劑作業(yè) ,表面活性劑同水混合 , 達到一定程度時表面活性劑就無效了。從采油速度的觀點考慮 , 表面活性劑與礦物質(zhì)表面吸附和反應(yīng)造成表面活性劑損失 , 受到極大關(guān)注。 注化學溶液的方法受到價格和油層采油速度的限制 , 適宜的表面活性劑的價格可能很高 ,為＄ ＄ 。在這些實驗中 , 將表面活性劑預(yù)定的用量注入孔隙介質(zhì)的一端 ,同時從孔隙介質(zhì)的另一端產(chǎn)出俘獲的流體。 Senlac 實驗的目的是對各種不同初始條件和驅(qū)油方式包括注入熱水的驅(qū)油方法 , 通過注表面活性劑來確定它的采收率。圖 3 表示的是 Senlac 和 Edam油的界面張力與表面活性劑濃度的關(guān)系。 實驗室的實驗是用從各油層中產(chǎn)出的砂子做成直徑 5 cm長 61 cm 的人造巖心進行的。 （圖一） 所示的結(jié)果表明 , 增加的采收率最大約為 10 %。 s 范圍內(nèi)的稠油。有幾種方法 , 如注膠束驅(qū)油和注堿表面活性劑聚合物 (ASP) 驅(qū)油 , 都不適于稠油開采。除此以外 , 一些堿可能在與粘土礦物反應(yīng)中消耗掉。 稠油油藏提高采收率技術(shù)研究 第 16頁（共 29頁） 注堿性溶液驅(qū)油是一個很復(fù)雜的工藝過程 , 目的是使注入的堿性溶液與原油中的酸性物質(zhì)發(fā)生反應(yīng)就地生成活性物質(zhì)。乳狀液的就地形成也有助于改善有效的流度比 , 使用表面活性劑的主要問題是經(jīng)過幾種機理后對巖石基質(zhì)的損失。 表面活性劑驅(qū)油是注入適量的表面活性劑 (即它充分降低了油水界面張力 , 少量吸附在巖石基質(zhì)上 )以驅(qū)替石油。微乳液驅(qū)油的機理很復(fù)雜 , 如 改變巖的潤濕性 , 改變油水界面的粘度等 , 但能產(chǎn)生超低的油 水驅(qū)替液界面張力是其中的主要原因之一。 水相常是 NaCl 水溶液。 表面活性劑一般用石油磺酸鹽 。粒徑約為 10～ 100nm, 液滴被表面活性劑和助表面活性劑 (一般為醇 )的混合膜所穩(wěn)定。今后提高注入效果的方向 , 主要是針對瀝青質(zhì)等重質(zhì)組分在采油中帶來的困難 , 提高注入水 品 質(zhì) 以及向油層注入其他更加有效的活性驅(qū)替劑。注水驅(qū)替應(yīng)用較早 , 通過向地層注水把石油驅(qū)替至采油井。 后者則是用高濃度的表面活性劑 , 并且這種注入的漿液是由三種或更多種組分構(gòu)成的微乳液。其中表面活性劑驅(qū)油及微乳狀液驅(qū)油又是效率最高的兩種化學 驅(qū)油方法。預(yù)測熱水泡沫驅(qū)先導(dǎo)試驗區(qū) 8年累積注水 481 104 t,累積產(chǎn)油 39194 104 t。 基于最優(yōu)注入溫度和最佳注入量對連續(xù)注入方式、熱水泡沫交 替注入 2種注入方式進行優(yōu)化 , 最終確定采用熱水泡沫交替注入方式。為驗證氮氣泡沫熱水驅(qū)的開發(fā)效果 , 利用數(shù)值模擬技術(shù)預(yù)測注氮氣泡沫熱水驅(qū)的開發(fā)效果。至 2020年 12月 , 日產(chǎn)液 43313 t,日產(chǎn)油 10614 t,含水 7514% , 采出程度 21179%。有總井 49口 , 其中老注水井 8口 , 觀察井 1口 , 采油井 40口 (老采油井 14口 , 熱采井 26口 ) , 井距 100～ 150m,排距150m。 s。 現(xiàn)場試驗 以渤 2127215井區(qū) 為例進行了氮氣泡沫熱水驅(qū)先導(dǎo)試驗。氮氣泡沫熱水驅(qū)和熱水驅(qū)的對比試驗顯示 ,氮氣泡沫熱水驅(qū)不僅可以提高采收率 , 而且還可以提高采油速度。此外 ,針對熱水驅(qū)的熱水竄進及驅(qū)油效率不高等問題 ,還開發(fā)出了熱水氮氣泡沫驅(qū)等新技術(shù) ,進一步提高原油采收率。有些普通稠油油藏進行普通水驅(qū)的采收率甚低 ,對這類油藏推薦采用熱水加化學劑 (表面活性劑 ) 驅(qū)。 二則可以補充地層能量 , 將原油驅(qū)替至井底。 熱水驅(qū) 由于蒸汽與地層油相 密度差及流度比過大 , 易造成重力超負荷汽竄 , 體積波及系數(shù)低 , 蒸汽的熱效應(yīng)得不到充分發(fā)揮 , 而用熱水驅(qū)則可有效的減緩這些不利影響。 (2) 已在高滲透稠油油藏、低滲透稠油油藏、蒸汽吞吐后稠油油藏及敏感性稠油油藏 4 種不同類型的油藏上開展了火燒油層現(xiàn)場試驗 ,獲得了較好的增油效果。目前現(xiàn)場試驗仍按方案進行。燃燒期間 ,一線 4 口井日產(chǎn)液由 512tPd 上升到 1614 tPd ,最高達到36 tPd。 （表 3） 井號 氣樣含量 (目前 )/% 氣樣含量 (最高 )/% O2 Co2 co O2 Co2 co 鄭 408 8 鄭 408 18 鄭 408 N19 鄭 408 N20 表 3 一線井氣樣分析 點火期間 ,一線 4 口井日產(chǎn)液由點火前的 217tPd 上升到 219tPd 。對一、二線生 產(chǎn)井的產(chǎn)出氣進行跟蹤分析 （井位如圖 2） 。注氣壓力始終保持在 2418～ 2419 MPa 之間 ,一線井中出現(xiàn) CO2 ,O2 利用率在 98 %以上 ,說明成功點燃了高壓、敏感性稠油油藏。 鄭 408 試 1井 稠油油藏提高采收率技術(shù)研究 第 12頁（共 29頁） (1) 通電點火。二線井試驗后 15 d , 高部位 4 口采油井 (CN116 CN116 CN116 CN99 1) 套壓升高 ,液量下降 ,產(chǎn)量在關(guān)井數(shù)增加的情況下先降后升 ,二線井開井 10 口 ,日產(chǎn) 液 25315tPd ,日產(chǎn)油 1511 tPd ,綜合含水 94 %。 開井的 30 口觀察井中 ,共有 11 口見效井 ,這 11 口見效井基本位于構(gòu)造高部位 ,動態(tài)上表現(xiàn)出套壓升高 ,CO2含量上升 ,開井后油量上升 ,含水下降 。重點對一、二線生產(chǎn)井進行套壓測量和氣樣分析。截至 3月 23日 ,CN95 1 井動態(tài)監(jiān)測 CO2 含量達 417 % ,點火取得了成功。 CN952井組 (1) 通電點火。 該井組一線受效井有 4 口 ,其中一線 J10 13 — 6 井試驗前平均日產(chǎn)液 819tPd , 熱力采油 第 11頁（共 29頁） 平均日產(chǎn)油 216tPd ,試驗后液量上升到 24～ 55tPd ,日產(chǎn)油上升到 10～ 32tPd 。 (2) 動態(tài)分析。 J10135井組 (1) 通電點火。燃燒階段注氣壓力較點火階段高是由于滲透率低 ,注氣壓力不易擴散 ,難以形成火燒驅(qū)油造成的。 (2) 動態(tài)分析。 稠油油藏提高采收率技術(shù)研究 第 10頁（共 29頁） G548井組 (1) 通電點火。根據(jù)火燒油層篩選標準 ,在純梁采油廠金家、高青、現(xiàn)河采油廠樂安和濱南采油廠王莊優(yōu)選了 4 種不同類型 7 個火燒試驗井組進行了現(xiàn)場火燒試驗。通過深入開展火燒驅(qū)油室內(nèi)研究和現(xiàn)場先導(dǎo)試驗 ,取得了突破性進展 ,并形成了系列火燒驅(qū)油配套技術(shù) ,建立了比較成熟的點火、注氣、監(jiān)測 3 大火燒驅(qū)油配套系統(tǒng)。 火燒油層的應(yīng)用 火燒油層技術(shù)在國外已有幾十年的歷史 ,取得了很多成功的范例。 該技術(shù)能夠把火燒油層技術(shù)中的高能量效率與水平井具有的高速采油能力和重力泄油過程具 有的高采收率特性結(jié)合起來 ,并且能夠消除和減緩平面直井間火驅(qū)中存在的燃燒見效慢、難于維持燃燒、氧氣突破過早、嚴重出砂、井筒中采油泵氣鎖、腐蝕和結(jié)垢等生產(chǎn)問題。當然 ,火驅(qū)要燒掉一部分原油 ,主要是原油中的焦碳和瀝青等裂解殘渣 ,約為原油儲量的 10%～ 15%。根據(jù)在 燃燒過程中或其后是否注入水又分為干式火驅(qū)和濕式火驅(qū)。在高溫下地層束縛水、注入水蒸發(fā) ,裂解生成的氫氣與注入的氧氣合成水蒸汽 ,攜帶大量的熱量傳遞給前方的油層 ,把原油驅(qū)向生產(chǎn)井。它是利用各種點火方式把注氣井的油層點燃 ,并繼續(xù)向油層中注入氧化劑 (空氣或氧氣 ) 助燃形成移動的燃燒前緣 (又稱燃燒帶 ) 。 火燒油層 火燒油層的采油原理 火燒油層 也稱火驅(qū)法， 是最早用與開發(fā)稠油的熱力采油技術(shù)。 實驗 結(jié)論 遼河油田中深層稠油油藏的大部分塊的開采 ,已處于吞吐開發(fā)的中后期 ,普遍存在著開采效果差、開采難度大的問題。整個試驗階段(1998 年 1月～ 2020年 12 月 ) ,共注汽 104 t ,產(chǎn)油量 104 t ,階段油稠油油藏提高采收率技術(shù)研究 第 8頁（共 29頁） 汽比 ,累積采注比 ,階段采出程度 26. 63 %。試驗區(qū)內(nèi)地層壓力控制在最佳壓力范圍內(nèi) , 油層壓力由轉(zhuǎn)驅(qū)前的 4MPa 下降到目前的 2. 6MPa ,滿足蒸汽驅(qū)所要求的小于 5MPa 的壓力界限。 蒸汽驅(qū)開發(fā)動態(tài)表明 ,汽驅(qū)過程實現(xiàn)了蒸汽帶的形成、擴大和突破 ,符合蒸汽驅(qū)開采規(guī)律。油層壓力 3～ 4MPa 。井組外擴 35m井距范圍含油 面積 0. 129km2 ,原始地質(zhì)儲量 86 104 t。試驗區(qū) 20 ℃原油密度 ,50 ℃脫氣原油粘度 3100～ 4600MPa試驗區(qū)蓮Ⅱ油層壓力系數(shù) 0. 996 ,原始油層壓力 。油層中深 924m ,平均電測解釋孔隙度 %(巖心分析校正后為 29. 4 %) ,滲透率為 1492 103μ m2 (巖心分析校正后為 1700 103μ m2 )。試驗層位為蓮Ⅱ油層組。 注汽速率和采注比之所以有一個范圍 ,這與油藏條件 (深度、凈總厚度比、油藏壓力 )及可能的井底干度有關(guān)。 井底蒸汽干度 :40 %。 ha) 。國內(nèi)外蒸汽驅(qū)經(jīng)驗和研究表明 ,要使蒸汽驅(qū)達到油藏條件應(yīng)達到的汽驅(qū)采收率 ,必須同時滿足以下四個汽驅(qū) 操作條件 : 注汽速率 :～ (d 選出了適合汽驅(qū)的油藏 ,還不一定保證汽驅(qū)成功。最后 ,對比轉(zhuǎn)驅(qū)與不轉(zhuǎn)驅(qū)兩種方式下的經(jīng)濟效益 ,就可對蒸汽驅(qū)的經(jīng)濟效益進行評估。其次 ,預(yù)測蒸汽驅(qū)的階段采出 程度和生產(chǎn)期、新增的鉆井投資和地面建設(shè) (注汽設(shè)備等 ) 投資、汽驅(qū)操作費。將這段生產(chǎn)期內(nèi)的售油收入扣除燃料費、綜合稅、總操作費 ,就是該方式下繼續(xù)生產(chǎn)的經(jīng)濟效益 ,這里假定已收回投資。蒸汽驅(qū)的投資較大 ,因此在應(yīng)用該方式之前必須進行經(jīng)濟效益評估 ,評估的方法采用投入產(chǎn)出概算法。適用于中、高孔隙度高滲透率、且邊底水不太活躍油藏的蒸汽驅(qū)采收率的預(yù)測。 D ——— 油層中部深度 ,m。 VDP ——— 滲透率變異系數(shù) ,小數(shù) 。 s 。根據(jù)以上油藏參數(shù)對汽驅(qū)效果的定量分析 ,通過回歸 ,得到以下具體油藏蒸汽驅(qū)的采收率公式 : Er= ++ (μ 0) (μ 0) + + 式中 :h0 ——— 有效厚度 ,m 。 (2)