【正文】 SRSS非耦聯(lián)) CQC 計算振型數(shù): NMODE= 10 地震烈度: NAF = 場地類別: KD = 2 設計地震分組: 一組 特征周期 TG = 多遇地震影響系數(shù)最大值 Rmax1 = 罕遇地震影響系數(shù)最大值 Rmax2 = 框架的抗震等級: NF = 3 剪力墻的抗震等級: NW = 3 活荷質(zhì)量折減系數(shù): RMC = 周期折減系數(shù): TC = 結(jié)構(gòu)的阻尼比 (%): DAMP = 是否考慮偶然偏心: 是 是否考慮雙向地震扭轉(zhuǎn)效應: 是 斜交抗側(cè)力構(gòu)件方向的附加地震數(shù) = 0 活荷載信息 .......................................... 考慮活荷不利布置的層數(shù) 從第 1 到6層 柱、墻活荷載是否折減 不折算 傳到基礎的活荷載是否折減 折算 柱，墻，基礎活荷載折減系數(shù) 計算截面以上的層數(shù)折減系數(shù) 1 23 45 68 920 20 調(diào)整信息 ........................................ 中梁剛度增大系數(shù)： BK = 梁端彎矩調(diào)幅系數(shù)： BT = 梁設計彎矩增大系數(shù)： BM = 連梁剛度折減系數(shù)： BLZ = 梁扭矩折減系數(shù)： TB = 全樓地震力放大系數(shù)： RSF = 調(diào)整起始層號： KQ1 = 0 調(diào)整終止層號： KQ2 = 0 頂塔樓內(nèi)力放大起算層號： NTL = 0 頂塔樓內(nèi)力放大： RTL = 九度結(jié)構(gòu)及一級框架梁柱超配筋系數(shù) CPCOEF91 = = 1 是否調(diào)整與框支柱相連的梁內(nèi)力 IREGU_KZZB = 0 剪力墻加強區(qū)起算層號 LEV_JLQJQ = 1 強制指定的薄弱層個數(shù) NWEAK = 0 配。ly 方向： As= M/（）=106/（21090）= 500 mm2 實配鋼筋： Ф8100 As= 503 mm2， 滿足要求。ly 方向： As= M/（）= 106/（21090）= 179 mm2 實配鋼筋： Ф8200 As= mm2， 滿足要求。ly 方向： As= M/（）=106/（21090）= 411 mm2 實配鋼筋： Ф8100 As= 503 mm2， 滿足要求。ly 方向： As= M/（） = 106/（21090）= 122 mm2 實配鋼筋： Ф8150 As= mm2， 滿足要求。==my39。 = g+q/2 = +q39。2. 跨中配筋計算：αs=M/（α1fc bf，h02） = 106/（1000952）= 查得γs = As= M/（fyγsh0） = 106/（21095）= 86 mm2實配鋼筋： 5Ф8，As=252mm2，即Ф8200 滿足要求。m跨中：M2 = q l2/24 = KN h = 120mm。10 樓板設計樓板的示意圖及板劃分如下圖所示：（單向板）設計：：恒載設計值： g = = KN/m2活載設計值： q = = KN/m2合 計 = KN/m2即每米寬板帶的荷載為 KN/m。最不利荷載： 計算配筋： 則控制截面的彎距為 截面11至基底邊緣最大反力處的距離,則 =選取。 故沖切驗算滿足要求。沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面上邊長，計算柱與基礎交接處的受沖切承載力時取柱寬。在該例中,用插入法,取。當時,。地基承載力驗算根據(jù)規(guī)范，地基承載力驗算公式（1）（2） 易知，滿足承載力的要求沖切驗算對于矩形截面柱的矩形基礎，應驗算柱與基礎交接處的受沖切承載力。則 考慮到偏心荷載作用下應力分布不均勻，將增加，則取 因為，故不必再對進行修正?；A底面以下土的重度，取?；A地面寬度，當按取，按取。 Vk = KN基礎梁頂?shù)拇u墻砌到室內(nèi)地面標高處,磚墻高為,其上砌塊高，窗間墻高，長,窗邊墻高，長。 Mk = KN《建筑抗震設計規(guī)范》規(guī)定：不超過層且高度在以下的一般民用框架房屋可不進行天然地基及基礎的抗震承載力驗算[16]。當受力性能為偏心受壓時，一般采用矩形基礎。柱的箍筋表如下所示： 框架柱箍筋數(shù)量表柱號層次實配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱64Ф81004Ф820034Ф101004Ф1020014Ф121004Ф12200B柱64Ф81004Ф820034Ф101004Ф1020014Ф121004Ф122009 基礎設計擴展基礎系指柱下鋼筋混凝土獨立基礎和墻下鋼筋混凝土條形基礎，本設計采用柱下鋼筋混凝土條形基礎。所以ρv=（ΣAsvili）/s/Acor =6156602/ 6602 /100= % 滿足要求。 = 700700/1000= KN N = KN所以，取N = KN(λ+1)+= 700660/(3+1)+1000= KN Vc = KN 按構(gòu)造配箍筋，柱端加密區(qū)箍筋選用4肢Ф14100。軸向力作用點至受拉鋼筋As合力點之間的距離e = ηei+h/2as= +700/240= 446 mm= ，= =(103_ 700660)/{[（1037006602）/620]+700660}+=As,=As = [γRE Neξ()α1fcb h02]/fy,/(h0as,)=[103()7006602]/300/(56040) ﹤0=2880 mm2故應按構(gòu)造配筋，且應滿足。柱的計算長度確定， l0 =（1+） = m 初始偏心矩：ei = e0+ea= + = 因為長細比l0 / h = 5，故應考慮偏心矩增大系數(shù)η。根據(jù)B柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至柱邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算：M= KN柱箍筋非加密區(qū)的箍筋體積配箍率不宜小于加密區(qū)的一半，且箍筋間距在三級時不應大于，為縱筋直徑。柱最小體積配箍率可按下式計算：柱加密區(qū)箍筋的最小體積配箍率應符合下列要求：式中，三級抗震不應小于；為最小配箍特征值，由箍筋形式和柱軸壓比查表確定。柱箍筋加密范圍：柱端，取截面高度、柱凈高的和三者的最大值；底層柱，柱根不小于柱凈高的；當有剛性地面時，除柱端外尚應去剛性地面上下各。③柱斜截面受剪承載力計算偏心受壓柱斜截面受剪承載力按下列公式計算： 式中，為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設計值；為考慮地震作用組合的柱軸向壓力設計值，當≥時??；小于時取，當大于時取。計算中采用的柱計算長度的采用：，現(xiàn)澆樓蓋底層為其他層為，對底層柱為基礎頂面到一層板頂?shù)母叨?，其余層為上下板頂之間的高度[16]。 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次B（mm）h0（mm）fcm（N/mm2）Mc（KN 框架梁箍筋數(shù)量計算表層次截面梁端加密區(qū)非加密區(qū)實配鋼筋實配鋼筋≤0Ф8100Ф8150≤0Ф8100Ф8150≤0Ф10100Ф10150≤0Ф10100Ф10150Ф10100Ф10150Ф10100Ф10150 框架梁縱向鋼筋計算表層次截面M實配鋼筋6支座A≤08044734φ18〔1017〕1B左8044734φ18〔1017〕1AB跨間4804φ18〔1017〕支座B右06034234φ18〔1017〕BC跨間1923φ18〔763〕3支座A094213292Ф223Ф20B左094210552Ф223Ф20AB跨間7144Ф20〔1256〕支座B右0122513862Ф223Ф20BC跨間12254Ф20(1256)1支座A094215005Ф22(1900)B左094212555Ф22(1900)AB跨間8193φ20〔941〕支座B右0245418045Ф25(2454)BC跨間16263Ф222Ф25 柱截面尺寸驗算柱截面尺寸宜滿足剪跨比和軸壓比的要求：剪跨比 ，其值宜大于2；軸壓比 。 梁斜截面受剪承載力計算 故截面尺寸滿足要求。A支座： 右震作用下內(nèi)力最大B支座：跨間彎矩取左震作用下，處的截面翼緣的計算寬度（如上）取梁內(nèi)縱向鋼筋選級鋼，()下部跨間截面按單筋形梁計算，因為： 屬第一類T型截面 實際配筋取3根18的HRB400(As=941mm2)，滿足要求跨中配筋率應大于和中的較大值。（3）箍筋選擇及梁斜截面受剪承載力計算： 箍筋用I級Q235熱扎鋼筋，fyv = 210N/mm2. 梁端加密區(qū)箍筋取2肢Ф8100，則= 300565+210101565/100 = KN V = KN，非加密區(qū)箍筋取2肢Ф8150，箍筋設置滿足要