【正文】 取上述計算最大值，Q 采 =1590m3／min＝ 3／ s。③按回采工作面溫度計算：Q 采 =60VCSCKi式中：V C—回采工作面適宜風(fēng)速，取 ；SC—回采工作面平均有效斷面，為 ；Ki—工作面長度系數(shù)，取 。＝196m 3／min＝ m3／s。(6018)＝ 3／min； 則 Q 采 ＝100q 采 1K 采通 1247。式中：Q 采 —采煤工作面所需風(fēng)量，m 3／s；K 采通 ——采煤工作面瓦斯涌出不均勻的風(fēng)量備用系數(shù)，取 K 采通 ＝。礦井瓦斯相對涌出量 ，絕對涌出量 ，則綜采工作面絕對瓦斯涌出量按下式計算： q 采 =(回采工作面日產(chǎn)量相對瓦斯涌出量)／(60工作面生產(chǎn)時間)式中：q 采 ——工作面絕對瓦斯涌出量，m 3／min；5 上號煤層綜采工作面日產(chǎn)量為：4545t／d；每日三班生產(chǎn)，一班檢修，工作面生產(chǎn)時間按 18h 考慮； 則 q 采 ＝4090247。礦井的總風(fēng)量為：Q 礦總 ＝4NK式中：Q 礦總 —礦井總風(fēng)量，m 3/min；N—井下同時工作最多人數(shù)，99 人；Q 礦總 ＝499 ＝495m 3/min＝ 3／s按采煤工作面、掘進(jìn)工作面、硐室及其它地點實際需要風(fēng)量的總和進(jìn)行計算： Q 礦總 ＝(∑Q 采 十∑Q 掘 十∑Q 硐 十∑Q 其它 )K 礦通 式中：Q 礦總 —礦井總風(fēng)量，m 3/min；36 ∑Q 采 —采煤工作面實際需要的風(fēng)量總和，m 3/min； ∑Q 掘 —掘進(jìn)工作面實際需要風(fēng)量的總和，m 3/min； ∑Q 硐 —硐室實際需要風(fēng)量的總和， m3/min； ∑Q 其它 —其它用風(fēng)地點所需風(fēng)量的總和，m 3/min； K 礦通 —礦井通風(fēng)系數(shù)，取 。井筒支護(hù)材料及井壁厚度的選取主要依據(jù)《煤礦安全規(guī)程》，《煤炭工業(yè)礦井設(shè)計手冊》及《采礦工程設(shè)計手冊》相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)和設(shè)計依據(jù)而定，綜合考慮了礦井建井經(jīng)濟技術(shù)費用。根據(jù)井田開拓部署，結(jié)合目前技術(shù)發(fā)展趨勢，并與工作面運輸順槽運輸設(shè)備配套，經(jīng)技術(shù)比較后,確定運輸大巷采用膠帶運輸機運輸，軌道下山采用單鉤串車作運輸。副井井筒長310m,選用兩對雙軌機車,擔(dān)負(fù)全礦井的人員、材料、設(shè)備、矸石等輔助提升任務(wù)，同時布置所需綜合管線，并兼作進(jìn)風(fēng)井和安全出口。 112176。 0176。 90176。 16176。井筒特征見表421。副斜井：,采用單鉤串車提升?；仫L(fēng)立井：擔(dān)負(fù)全礦井回風(fēng)任務(wù)，兼作安全出口。主斜井：擔(dān)負(fù)全礦井煤炭提升任務(wù)，兼作進(jìn)風(fēng)井和安全出口。礦井初期投產(chǎn)井田西南部第一采區(qū)。根據(jù)煤層賦存和圍巖條件，回風(fēng)大巷和運輸大巷、軌道大巷均采用半圓拱形斷面,錨噴支護(hù)。通過以上技術(shù)、經(jīng)濟比較可以看出,方案一總的掘進(jìn)費和總費用最低。 綜上對兩方案各要素的陳述和比較，可知方案一更經(jīng)濟、更合理、故決定采用方案一。 方案Ⅱ：采用立井開拓的方式，即采用雙立井的開拓方式，風(fēng)井采用立井，沿井田邊界布置三條大巷。綜合以上幾個因素，我選擇了插圖所示的位置 井筒巷道的布置 方案Ⅰ：采用綜合開拓的方式。 ，后期運營成本的低廉，了減少井下運輸量，縮短通風(fēng)網(wǎng)路，工業(yè)場地選在盡量貼近井田中央的地方。工業(yè)場地應(yīng)位于標(biāo)高超過1345m的地方。礦井通風(fēng)應(yīng)采用分區(qū)通風(fēng)方式，以利于通風(fēng)設(shè)備性能的充分發(fā)揮和降低能耗。采用國內(nèi)先進(jìn)設(shè)備，提高生產(chǎn)集中化水平，提高工作面單產(chǎn)，簡化生產(chǎn)環(huán)節(jié)。 因此，影響井田開拓布置的主要因素是：井田中部地形復(fù)雜、有條南泥溝斜跨井田中間。30礦井設(shè)計服務(wù)年限基本符合有關(guān)規(guī)定。綜合考慮以上因素結(jié)合有關(guān)批文，經(jīng)過技術(shù)分析比較后，確定礦井設(shè)計生產(chǎn)能力。3．生產(chǎn)環(huán)節(jié)因素：生產(chǎn)環(huán)節(jié)因素主要考慮礦井提升、運輸和通風(fēng)等方面的能力，經(jīng)計算,。,適合用聯(lián)合布置開采,回采工藝方式用一次采全高。井 田 范 圍 內(nèi) 可采煤層 儲 量 為 ： 167972=113381kt表 21 礦井設(shè)計儲量匯總表 單位：Mt永 久 煤 柱 損 失名 稱 煤層礦 井工 業(yè)資 源儲 量村 莊 斷 層 井 田境 界 合 計礦 井設(shè) 計資 源儲 量井 田所 有區(qū) 域3 0 0 表 22 礦井可采儲量匯總表 單位：Mt煤 柱 損 失名 稱 煤層礦 井設(shè) 計資 源儲 量工 業(yè) 場地 保 護(hù)煤 柱大 巷 風(fēng) 井 合 計礦 井設(shè) 計資 源儲 量井 田 所有 區(qū) 域5上 ，5下 ，6 28第三章 礦井工作制度及生產(chǎn)能力第一節(jié) 礦井工作制度礦井設(shè)計年工作日為330d，每天三班生產(chǎn)，一班檢修（準(zhǔn)備），每天凈提升時間為18h。根據(jù)規(guī)范要求，采用偽厚度和水平投影面積估算資源/儲量。26第二章 井田境界與儲量第一節(jié) 井田境界井田境界井田范圍由以下坐標(biāo)點連線圈定:　　1. X= Y= 2. X= Y= 3. X= Y= 4. X= Y= 5. X= Y= 6. X= Y=礦區(qū)形態(tài)為一不規(guī)則多邊形，井田南北長 ，東西寬 ，井田面積。表1310 煤層自燃傾向性鑒定成果表測 試 時 間 煤 層 號 吸 氧 量 cm3/g 自 燃 等 級 傾 向 性 質(zhì) 備 注5上 Ⅱ 自 燃 霍 州 煤 電 集 團(tuán) 晉 北 煤 業(yè) 有 限 公司 煤 礦 掘 進(jìn) 工 作 面5下 Ⅱ 自 燃 霍 州 煤 電 集 團(tuán) 晉 北 煤 業(yè) 有 限 公司 煤 礦 回 風(fēng) 大 6 Ⅱ 自 燃 霍 州 煤 電 集 團(tuán) 晉 北 煤 業(yè) 有 限 公司 煤 礦 集 中 皮 帶 巷由上述資料可知，本井田各煤層自燃傾向性均為自燃。煤層自燃傾向性據(jù)霍州煤電集團(tuán)晉北煤業(yè)有限公司2022年1月26日采取5 上 、5 下 、6號煤層樣委托山西省煤炭地質(zhì)研究所進(jìn)行煤的自燃傾向性試驗結(jié)果，5 上 、5 下 、6號煤層吸氧量分別為 25 、 3/g、 cm 3/g，自燃等級為Ⅱ級，均屬自燃煤層。表138 各煤層煤芯煤樣煤塵爆炸性成果表煤 塵 爆 炸 性煤 層 號 鉆 孔 號火 焰 長 度 （ mm） 加 巖 粉 量 （ %） 有 無 爆 炸 性ZK002 ＞ 240 有ZK204 ＞ 325 70 有ZK402 ＞ 360 75 有5上井 下 采 樣 ＞ 400 80 有ZK002 有ZK204 24 有ZK402 15 15 有5下井 下 采 樣 110 70 有ZK204 35 45 有ZK402 12 15 有6井 下 采 樣 45 70 有另據(jù)霍州煤電集團(tuán)晉北煤業(yè)有限公司煤礦2022年1月26日采取5 上 、5 下 、6號煤層樣委托山西省煤炭地質(zhì)研究所進(jìn)行煤塵爆炸性試驗，結(jié)果為5 上 號煤：火焰長度為大于400mm，加巖粉量為80％，煤塵具有爆炸危險性；；6號煤：火焰長度為45mm，加巖粉量為70％，煤塵具有爆炸危險性（見下表139）表139 煤塵爆炸性鑒定成果表測 試 時 間 煤 層 號 火 焰 長 度mm 加 巖 粉 量 % 爆 炸 性 質(zhì) 備 注5上 ＞ 400 80 有 霍 州 煤 電 集 團(tuán) 晉 北 煤 業(yè) 有 限 公司 煤 礦 掘 進(jìn) 工 作 面5下 110 70 有 霍 州 煤 電 集 團(tuán) 晉 北 煤 業(yè) 有 限 公司 煤 礦 回 風(fēng) 大 6 45 70 有 霍 州 煤 電 集 團(tuán) 晉 北 煤 業(yè) 有 限 公司 煤 礦 集 中 皮 帶 巷由上述資料可知：5 上 、5 下 、6號煤層煤塵均具有爆炸性。據(jù) 忻 州 市 煤 炭 工 業(yè) 局 忻 煤 安 發(fā) [2022]506號 文 （ 關(guān) 于 全 市 99座 30萬 噸 /年 以 下 礦 井2022年 瓦 斯 等 級 鑒 定 和 二 氧 化 碳 涌 出 量 鑒 定 結(jié) 果 的 批 復(fù) ） ， 原 山 西 靜 樂 縣 煤 焦 化 有 限 公司 牛 泥 煤 礦 5上 號煤 層 礦 井 瓦 斯 絕 對 涌 出 量 為 ， 相 對 涌 出 量 為 ， 二 氧化 碳 絕 對 涌 出 量 ， 相 對 涌 出 量 ， 為 低瓦斯礦井。 橫 向 、 垂 向 均 變 化甚 微 。 瓦 斯 成 分 以 氮 氣 為 主 ， 粉 碎 前 ： 氮 氣 占 總成 分 的 %， 沼 氣 占 總 成 分 的 %， 二 氧 化 碳 占 總 成 分 的 %。(5) 第四系松散層孔隙含水層巖性主要為第四系砂礫層，厚度為數(shù)米至數(shù)十米之間，賦存孔隙潛水，垂直裂隙發(fā)育，局部與粘土接觸面有泉水出露。長石石英砂巖、泥巖互層。 (3) 山西組碎屑巖裂隙含水層本組地層為一套陸相的含煤沉積巖系，主要含水層為中、粗砂巖，富水性較差，節(jié)理裂隙較為發(fā)育，區(qū)內(nèi)無泉水出露，～，水質(zhì)類型一般為HCO 3—Ca2+.Mg2+型，該層主要接受大氣降水和上部含水巖組的補給，向深部徑流排泄。～ L/， m/d（詳見表139）；～ L/， m/d（詳見表1310）；屬弱—中等富水性含水層。充水主要原因為5 上 號煤層之上石炭系太原組上段含水巖組，主要巖性為石英砂巖。 (2) 石炭系碎屑巖夾石灰?guī)r巖溶裂隙含水層分布于全礦區(qū)，巖性為含礫粗砂巖、中細(xì)粒砂巖、灰?guī)r及煤層。按《煤炭質(zhì)量分級》GB/T15224－2022標(biāo)準(zhǔn)煉焦浮煤分級，5 上 號煤層為特低灰——中灰、中高硫——高硫分、低熱值——特高熱值煤；5 下 號煤層為特低灰——高灰、中硫分——高硫分、低熱值——高熱值煤；6號煤層為特低灰——中灰、中高硫——高硫分、低熱值——高熱值煤。%，屬易選等級。%，屬極難選等級；② 精煤灰分9%時，%，δ177。(2) 可選性等級的劃分根據(jù)5 上 號煤層簡選樣浮沉試驗結(jié)果綜合報表并對分選密度177。產(chǎn)率（扣除沉矸后）% + 合 計 煤 泥 總 計 可選性評定：(1) 評定方法采用中國煤炭可選性評定標(biāo)準(zhǔn)（GB/T164171996）“分選密度177。浮沉試驗（見表 137）根 據(jù) 精 查 報 告 中 在 原 牛 泥 煤 礦 井 下 采 集 篩 分 浮 沉 煤 樣 ， 對 5 上 號煤 層 的 可 選 性 進(jìn) 行了 解 。結(jié)焦性良好。(5) 煤的元素組成（見表135）表135 煤的元素組成表 20 元 素 分 析 %煤 層 號Cdaf Hdaf Ndaf Odaf原 煤 5上浮 煤 原 煤 5下浮 煤 6 浮 煤 (6) 有害元素（見表136）表136 有害元素表原煤 原/浮煤有害元素煤層號浮煤 St，d % Pd%原煤 5上浮煤 原煤 5下浮煤 原煤 6浮煤 工藝性能(1) 煤的發(fā)熱量原煤5 上 煤層原煤發(fā)熱量（Q gr,d）～，； 5下 煤層發(fā)熱量（Q gr,d）～，； 6號煤層發(fā)熱量 21 （Q gr,d）～。各層煤的煤灰熔融性（ST）為1228℃～1460℃，屬較低軟化溫度灰—較高軟化溫度灰。(3) 煤灰成分及灰熔融性煤灰成分以SiO 2和Al 2O3為主。② 5 下 號煤層本煤層原煤全硫沿走向由北到南呈現(xiàn)高—低—低—高—高的變化規(guī)律，沿傾向呈逐漸降低的變化規(guī)律，浮煤全硫沿走向由北到南呈現(xiàn)低—高—低—高的變化規(guī)律，沿傾向由東到西呈高—低—高—低—高之變化趨勢。本煤層原煤灰分沿傾向由東到西呈現(xiàn)低—高—低—高的變化規(guī)律，發(fā)熱量呈高—低—高—低之變化規(guī)律，浮煤灰分沿傾向由東到西呈高—低—高—低之變化趨勢，發(fā)熱量則呈相應(yīng)呈現(xiàn)低—高—高—低之變化趨勢。本煤層原煤灰分沿傾向由東到西呈現(xiàn)低—高—低—高的變化規(guī)律，發(fā)熱量呈高—低—高—低之變化規(guī)律，浮煤灰分沿傾向由東到西呈逐漸升高之變化規(guī)律，發(fā)熱量則呈相應(yīng)呈現(xiàn)逐漸降低之變化趨勢。本煤層原煤灰分沿傾向由東到西呈現(xiàn)低—高—低—高的變化規(guī)律，發(fā)熱量呈高—低—高—低之變化規(guī)律，浮煤灰分沿傾向由東到西呈現(xiàn)高—低—高—低之變化規(guī)律，發(fā)熱量則呈相應(yīng)呈現(xiàn)低—高—低之變化趨勢。根據(jù)《煤炭質(zhì)量分級》GB/T15224—2022標(biāo)準(zhǔn)，該煤層為特低灰—中灰、中高硫—高硫分、低熱值—高熱值之肥煤（FM）、1/3焦煤（1/3JM）。膠質(zhì)層最大厚度（X）：～，； 18 （Y）：～。固定碳（FC，d）：%～%；%；%～%；%。全硫（S