【正文】 m) 13 1 12 1 11 1 10 1 9 1 8 1 7 1 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 5 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kNm) 13 1 12 1 11 1 10 1 9 1 8 1 7 1 6 1 5 1 4 1 3 1 2 1 1 1 振型 3 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN： 周期、地震力與振型輸出文件 (VSS 求解器) ===================================================================== 考慮扭轉(zhuǎn)耦聯(lián)時的振動周期(秒)、X,Y 方向的平動系數(shù)、扭轉(zhuǎn)系數(shù) 振型號 周 期 轉(zhuǎn) 角 平動系數(shù) (X+Y) 扭轉(zhuǎn)系數(shù) 1 ( + ) 2 ( + ) 3 ( + ) 4 ( + ) 5 ( + ) 6 ( + ) 7 ( + ) 哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）42 8 ( + ) 9 ( + ) 10 ( + ) 11 ( + ) 12 ( + ) 13 ( + ) 14 ( + ) 15 ( + ) 地震作用最大的方向 = (度) ============================================================ 僅考慮 X 向地震作用時的地震力 Floor : 層號 Tower : 塔號 Fxx : X 方向的耦聯(lián)地震力在 X 方向的分量 Fxy : X 方向的耦聯(lián)地震力在 Y 方向的分量 Fxt : X 方向的耦聯(lián)地震力的扭矩 振型 1 的地震力 Floor Tower Fxx Fxy Fxt (kN) (kN) (kN 第二個階段：采用 SATWE 程序進行結(jié)構(gòu)分析，其過程依次為：（1）接 PM 生成 SATWE 數(shù)據(jù)：分析與設計參數(shù)補充定義 生成 SATWE 數(shù)據(jù)文件及數(shù)據(jù)檢查（其中地震信息不規(guī)則框架考慮雙向地震作用） 。（3）樓面荷載傳導計算：樓面荷載（主要用于局部樓面恒活載的修改） 。電算過程可分為兩個步驟：第一個階段：采用 PMCAD 建模，其過程依次為： （1）建筑模型與荷載輸入：軸線輸入 網(wǎng)格生成 樓層定義（梁、柱定義及布置）?荷載輸入（樓面恒活載的定義、梁間荷載的輸入及設計參數(shù)的修改） 樓層組裝。由于該建筑高度 ，故宜采用振型分解反應譜法?！　、咻S線橫向框架在風荷載作用下的彎矩、梁端剪力十二層邊柱 Vi== M 下 == kNm? M 上 =()=中柱 Vi＝= ? M 下 == k M 上 =()= ?十一層邊柱 Vi== kN M 下 == m? M 上 =()=中柱 Vi＝= k? M 下 == M 上 =()= N?十層邊柱 Vi== k M 下 == m? M 上 =()=中柱 Vi＝= kN? M 下 == M 上 =()= ?九層邊柱 Vi== k M 下 == Nm? M 上 =()=中柱 Vi＝= k? M 下 == M 上 =()= ?八層邊柱 Vi== kN M 上 == m?哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）36 M 上 =()= kNm?中柱 Vi＝= ? M 下 == M 上 =()= k?七層邊柱 Vi== N M 下 == km? M 上 =()=中柱 Vi＝= ? M 下 == k M 上 =()= N?六層邊柱 Vi== k M 下 == m? M 上 =()=中柱 Vi＝= kN? M 下 == M 上 =()= ?五層邊柱 Vi== k M 下 == Nm? M 上 =()=中柱 Vi＝= k? M 下 == M 上 =()= ?四層邊柱 Vi== kN M 下 == m? M 上 =()=中柱 Vi＝= k? M 下 == M 上 =()= N?三層邊柱 Vi== k哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）37 M 下 == kNm? M 上 =()=中柱 Vi＝= ? M 下 == k M 上 =()= ?二層邊柱 Vi== kN M 下 == m? M 上 =()=中柱 Vi＝= k? M 下 == M 上 =()= N?一層邊柱 Vi== k M 下 == m? M 上 =()=中柱 Vi＝= kN? M 下 == M 上 =()= ?哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）38表 214　各層柱端彎距及剪力計算邊 柱 中 柱層次Hi/mVi/kNΣDij/(N/mm) Di1 Vi1 k y Mi1b Mi1u Di2 Vi2 k y Mi2b Mi2u12 232336 27501 88667 11 232336 27501 88667 10 232336 27501 88667 9 232336 27501 88667 8 232336 27501 88667 7 232336 27501 88667 6 310332 36021 119145 5 310332 36021 119145 4 310332 36021 119145 3 310332 36021 119145 2 310332 36021 119145 1 165528 37000 45764 哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）39 圖 217 風荷載作用下框架彎矩圖（ KNIP框架結(jié)構(gòu)分析，應按靜力等效原理將分布載荷轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中載荷，計算結(jié)果見下圖： 圖 215 風荷載沿房屋高度的分布（kN/m） 圖 216 等效節(jié)點集中風荷載（kN）哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）34kNqpzz .)((2)12????4zz 9..)(2)(10 k79qpzz .)(2)(18????N47 kzz .1.)(2)(16 595qpzz )(2)(14???? k3 Nzz 14..)(2)(12??框架第 i 層的層間剪力 ，層間位移 及結(jié)構(gòu)頂點位移 分別按下列各式計算iViu?iu (215)??miijIiDV1第 i 層的層間側(cè)位移剛度中框架側(cè)移剛度 D 值??miijD1 ??Nm根據(jù)所示的水平荷載，由式計算層間剪力 ，然后依據(jù)表求出的⑦軸框架的層間側(cè)iV移剛度，在按式計算個層的相對側(cè)移剛度和絕對側(cè)移。z，代入上式可得各樓層標高處的 )(zq哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）33表 212　沿房屋高度分布風荷載標準值層次 層高(m) Hi/H z?zβq1(z)(kN/m) q2(z)(kN/m)12 11 10 9 8 7 6 5 4 3 2 1 《荷載規(guī)范》規(guī)定，對高度大于 30m 時，且高寬比大于 的房屋結(jié)構(gòu)應采用風振系數(shù) 來考慮風壓脈動的影響，本設計樓高 H=30m, 沿高度在 ~ 范圍Z? Z?內(nèi)變化，即風壓脈動比變化較大，因此應考慮風壓脈動影響。s=（背風面） ，B ??地區(qū)。表 211 橫向框架層間側(cè)移剛度 )/(mN層 次 1 2~6 7~12?iD1272576 2317948 1669804哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）32由表 211 可見， ，????D 橫向風載荷作的框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力和側(cè)位移計算　　基本風壓 ，查規(guī)范得知： 181。bi ci表 26　橫梁線剛度 計算表b類別層次 /cE（N/ ）2mh?//0I4ml/lIEc/0/ mN?lIEc// ?lIc/20/ mN?邊橫梁 1~12 4103?.??1068.?走道梁 1~12 0?. .哈爾濱學院本科畢業(yè)論文（設計）30表 27　柱線剛度 計算表ci層次 mhc/ )/(mNEc mhb?/ 4/Ic mNhIEc?/60108. 1067.?1 ?843. 60?108.?