橋梁的下部結(jié)構(gòu)畢業(yè)設(shè)計(jì)(參考版)
2025-06-30 11:30本頁(yè)面
【正文】 8（6）樁頂水平位移驗(yàn)算a．樁在最大沖刷線處的水平位移和轉(zhuǎn)角(，)的計(jì)算 當(dāng)，Z=0時(shí)，通過查表可得到：，故符合m法計(jì)算要求。表415 配筋系數(shù)表Table 415 The parameters of reinforced/mmεABCDρ/KN/KN44%73%注：，B，C，D由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D622004）附錄C查得。該截面處樁的內(nèi)力為：；樁基采用C35混凝土：，HRB400鋼筋：取c=6cm，則，對(duì)于多排樁，由于，故，故。表413值計(jì)算表Table 413 Combination of z0000表414值計(jì)算表Table 414 Combination of /KN/m178。故由，取，則有，b．計(jì)算承臺(tái)發(fā)生位移時(shí)引起的基樁反力c．計(jì)算承臺(tái)底位移a，c，β，d．計(jì)算外力作用下各樁頂內(nèi)力軸向力：水平力：彎矩：校核：由計(jì)算可知，樁頂內(nèi)力為： ；；（4）求最大沖刷線以下深度Z處截面上的彎矩MZ以及樁側(cè)水平應(yīng)力a．求MZ：無量綱系數(shù)及由《基礎(chǔ)工程》中表413查得，值計(jì)算見表320。2）樁基強(qiáng)度驗(yàn)算（1）確定順橋向樁的計(jì)算寬度,故?。剑?）樁的變形系數(shù),在此范圍內(nèi)有一層土：礫石：樁基采用C35混凝土，（3）樁頂內(nèi)力分配樁的計(jì)算長(zhǎng)度為：，故可以按照彈性樁進(jìn)行計(jì)算。則：，其中，則故有： ，得。以55截面的荷載組合1+2+4+5+6+9控制樁基設(shè)計(jì)。對(duì)于公路I級(jí)荷載，B=++= 水平土壓力計(jì)算根部（）端部（）總土壓力重心 截面計(jì)算=40060=340mm 由 =1000x（）解得：將x值代入下式，A：采用8根Φ14鋼筋，其截面積為：懸臂自重彎距很小，驗(yàn)算從略。 活載等代土層厚度的計(jì)算，B=l+a+Htan30176。1（）解得：將x值代入下式，采用6根Φ32的鋼筋，其面積33截面：，由=10001x（）解得：將x值代入下式，：采用8根Φ32鋼筋，其面積44截面：，由 =10001x（）解得：將x值代入下式，采用12根Φ32鋼筋，其面積 背墻計(jì)算土壓力及活載水平力所產(chǎn)生的彎矩的荷載效應(yīng)：每米長(zhǎng)度內(nèi)=454=41cm ， ，由 =10001x()解得：將x值代入下式，A每米長(zhǎng)度內(nèi)采用6根Φ14鋼筋，其截面積為：。組合Ⅰ1+2+4+5+31+2+4+5+6組合Ⅱ1+2+4+5+3+91+2+4+5+6+9 截面驗(yàn)算1）臺(tái)帽底面（22截面），（為荷載組合表中的計(jì)算彎矩。177。177。8地震土壓力9支座摩阻力177。177。表412 內(nèi)力組合表Table 412 Combination of inner force編號(hào)項(xiàng)目2233P/KNH/KNM/KNmP/KNH/KNM/KNm1上部構(gòu)造2橋臺(tái)3橋梁4臺(tái)前土壓力5臺(tái)后土壓力6臺(tái)后公路Ⅰ級(jí)土壓力7結(jié)構(gòu)地震力177。各截面的彎矩為：11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。5）支點(diǎn)摩阻力計(jì)算。44截面：；；；。22截面：；；。4）地震土壓力計(jì)算地震時(shí)作用于臺(tái)背的主動(dòng)土壓力可按下式計(jì)算：式中：=，=，=，故有。44截面：；；；；；；；。水平地震力對(duì)各截面產(chǎn)生的彎矩計(jì)算：22截面：；；；；；。3）地震水平力計(jì)算橋臺(tái)的水平地震力按下式計(jì)算： (44)：=，=，=；為臺(tái)身重力，則。44截面：；；；；；。22截面：；；；。在破壞棱體長(zhǎng)度范圍內(nèi)只能放兩個(gè)重軸，因是四車道，故單位土壓力 各部分土壓力計(jì)算：背墻：；臺(tái)帽：；臺(tái)墻中部：；臺(tái)墻底部：；承臺(tái)： 。55截面：；；；；；；。33截面：；；；；。c．各截面土壓力總和及其所產(chǎn)生的彎矩11截面：。溜坡被沖情況驗(yàn)算從略）計(jì)算公式如下： (41)式中：B=2= (42) 則a．33截面H=b．截面44H=c．承臺(tái)部分（2）由臺(tái)后填土自重引起的土壓力a．各截面單位土壓力 (43)11截面：；22截面：；33截面：；44截面：；55截面：。=35。2）正截面強(qiáng)度計(jì)算66截面：c=6cm，=1606=154cm，b=240cm由 有解得：將x值代入下式，采用45根Φ32鋼筋，其面積其他截面的計(jì)算方法相同，計(jì)算結(jié)果列表410表410 正截面鋼筋用量表Table 410 Amount of steel of crosssection截面112233445566計(jì)算鋼筋面積941873555618212575635010實(shí)際用鋼筋用量根數(shù)624701574545面積562943618936189 臺(tái)墻計(jì)算 垂直荷載計(jì)算1）恒載計(jì)算（1）上部構(gòu)造：；（2）耳墻：；（3）擋塊：；（4）背墻：背墻后填土：（5）臺(tái)帽：（6）臺(tái)墻（33截面以上）：臺(tái)墻上土重：臺(tái)墻（44截面以上）：臺(tái)墻上土重：（7）承臺(tái)：（8）承臺(tái)以上土重： 2）恒載對(duì)臺(tái)墻各截面所產(chǎn)生的彎矩：：：：3）活載對(duì)臺(tái)墻產(chǎn)生的反力公路－I級(jí)荷載對(duì)稱布置，從臺(tái)帽計(jì)算中知，公路－I級(jí)雙孔五列布載，梁端反力R=，則1片臺(tái)墻的反力 4）活載對(duì)各截面所產(chǎn)生的彎矩見表411。m+00066/ KN左右/ KNm+00044/ KN左右/ KNm+00022/ KN左右/ KNm+000066Q/ KN左右M/ KNm+000044Q/ KN左右M/ KNm+00000022Q/ KN左173507右M/ KN荷載組合的結(jié)果列于表49。 截面驗(yàn)算采用C35混凝土，主筋用HRB400，設(shè)計(jì)強(qiáng)度，混凝土設(shè)計(jì)強(qiáng)度：，保護(hù)層取6cm。表46 臺(tái)帽自重剪力計(jì)算表Table 46 Calculation of bent cap shear forces截面計(jì)算式Q/KN11左+++++（+）25右22左+++++右33左++++++96右44左（+96）右55左(+96)右66左(+96)右臺(tái)帽各截面自重彎矩的計(jì)算見表47。表45 恒載、活載彎矩計(jì)算表/KNmTable 45 The bending moment of live and dead load calculation /KNm截面位置上部恒載公路Ⅰ級(jí)五列對(duì)稱非對(duì)稱22=33=44+55+66+3）臺(tái)帽自重反力、剪力、彎矩計(jì)算。表43 上部構(gòu)造恒載、活載作用時(shí)，臺(tái)身反力計(jì)算表Table 43 Calculation of pier reaction,when live and dead load of upper strucure acting臺(tái)身反力上部荷載公路Ⅰ級(jí)對(duì)稱非對(duì)稱/KN合計(jì)/KN合計(jì) 內(nèi)力計(jì)算1）上部構(gòu)造恒載、活載所產(chǎn)生的剪力計(jì)算：見表44。表42 各梁活載反力 / KNTable 42 Reaction of live load for every beams/ KN梁號(hào)對(duì)稱布置非對(duì)稱布置公路Ⅰ級(jí)四列====1==1=====公路Ⅰ級(jí)四列==1==1==1==1====3）臺(tái)身反力按雙懸臂簡(jiǎn)支梁計(jì)算，如圖43。按公路I級(jí)計(jì)算得反力最大值。公路Ⅰ級(jí)荷載的分配系數(shù)計(jì)算過程已在橋墩部分計(jì)算完畢，結(jié)果見表41。其構(gòu)造尺寸如圖41。這樣，橋臺(tái)所受的土壓力大為減少，橋臺(tái)的體積也相應(yīng)的減小。主要材料：混凝土采用C35混凝土；主筋采用HRB400鋼筋。通過查表可得到：，故b．墩頂縱向水平位移驗(yàn)算在公式 ，其中則墩頂縱向水平位移：水平位移容許值；滿足要求。表323 配筋系數(shù)表Table 323 The parameters of reinforced/mmεABCDρ/KN/KN359注：①系數(shù)A，B，C，D由設(shè)計(jì)規(guī)范（JTG D6220
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