【正文】 l 低基質濃度下的營養(yǎng)缺乏型膨脹的選擇性理論：l 選擇器：選擇器的出發(fā)點就是造成曝氣池中的生態(tài)環(huán)境有利于選擇性地發(fā)展菌膠團細菌，應用生物競爭的機制抑制絲狀菌的過度增殖，從而控制污泥膨脹。C以上；——加強曝氣；——調(diào)節(jié)，易于發(fā)生絲狀菌膨脹；——調(diào)節(jié)，可以控制高粘性膨脹；——調(diào)節(jié)，可以控制有球衣菌引起的膨脹。污泥膨脹的主要對策：A殺滅絲狀菌，如投加氯、臭氧、過氧化氫等的藥劑；——加殺菌藥劑、提高活性污泥的絮凝性，投加絮凝劑如：硫酸鋁等；——加化學藥劑、提高活性污泥的沉降性、密實性，投加粘土、消石灰等；——加化學藥劑；——加強曝氣，防止厭氧反應的形成，如預曝氣；——加強曝氣，提高混合液的DO值；——加強曝氣；水溫15176。190。190。190。①因絲狀菌異常增殖而導致的絲狀菌性膨脹； ②因粘性物質大量積累而導致的非絲狀菌性膨脹。190。190。異?，F(xiàn)象原因具體原因SVI值異常升高原廢水水質變化 水溫降低； pH值下降； 低分子量溶解性有機物的大量流入； 氮、磷等營養(yǎng)物不足； 腐敗廢水的大量流入； 消化池上清液大量流入； 原廢水的SS濃度太低； 有害物質流入。190。對策：降低負荷；增大回流量以提高曝氣池中的MLSS，降低F/M值。污泥形成的絮體性能較差；190。原因：高濃度有機廢水的流入，使微生物處于對數(shù)增長期；190。對策：減少曝氣；增大負荷量190。曝氣過度；負荷下降，活性污泥自身氧化過度；190。原因：污泥解體190。190。對策：1)減少污泥在二沉池的HRT；2)減少曝氣量。硝化作用導致在二沉池中被還原成N2，引起污泥上浮；190。多發(fā)生在夏季；190。2)SV值異常:~60分鐘后呈層狀上浮（污泥上?。?90。190。190。190。B、二沉池的水質管理*水質管理監(jiān)測項目：①pH值：略低于曝氣池出水，~； ②透明度：一般在30度以上，水質較好時可高于50度；③SS：低于30mg/L； ④BOD5（COD）：BOD530mg/L,，COD100mg/L； ⑤DO： ⑥q表面水力負荷：~⑦出水堰的水力負荷：； ⑧HRT：~；⑨大腸菌值：應小于1000個/ml。C；②pH值：~，~，一般不；③DO：DO，即可正常進行反應； mg/L， mg/L；④SV： ⑤MLSS、MLVSS：⑥Xr：用于確定回流污泥量和屬于污泥量，一般在7000~12000mg/L；⑦SVI：沉降性能，60~150； ⑧LsrBOD和LvrBOD： ⑨污泥齡（qc）： ⑩HRT：（2）生物相鏡檢觀察： 一般來說，主要鏡檢活性污泥中的原生動物，其是指示性生物，根據(jù)在混合液中出現(xiàn)的原生動物的種屬及其數(shù)量，可以大體地判斷出廢水凈化的程度和活性污泥的狀態(tài)。C， 一般要求不高于35176。SV的測定與調(diào)節(jié)l 使MLSS值經(jīng)常處于最佳范圍內(nèi)是運行管理的重要內(nèi)容之一；l MLSS的測定需時較長，一般以SV值作為評定MLSS值的指標；l 每座污水處理廠可以有自己的最佳SV值；l SV值可以通過調(diào)節(jié)剩余污泥的排放量來控制；l SV值的測定，一般要求每班測一次，每天3~4次；l 結合MLSS 則可以得出SVI值。二、對活性污泥系統(tǒng)中重要運行參數(shù)的調(diào)節(jié)與觀測對活性污泥狀況的鏡檢觀察對曝氣時間（HRT）的調(diào)節(jié)對供氣量的調(diào)節(jié)l 供氣電耗占整個廢水處理廠的電耗的一半以上（50~60%）；l 保證充氧——出口處的DO 179。190。作為變數(shù)考慮的因素：①MLSS、空氣量、污水注入方式；②如是吸附再生法，則吸附與再生的時間比；③N、P的投加。試運行的目的是確定最佳的運行條件；190。方法：①全流量連續(xù)直接培養(yǎng)法；②流量分階段直接培養(yǎng)法；③間歇培養(yǎng)法；——活性污泥的馴化： ； 活性污泥系統(tǒng)的試運行190。190。190。C) 試計算：（1）曝氣池的水力停留時間； （2）曝氣池的F/M值，BOD5容積去除負荷及污泥去除負荷； （3）剩余污泥的含水率、產(chǎn)量以及體積；（4）剩余污泥濃縮后的體積，最終經(jīng)壓濾后泥渣的重量； （5）污泥齡； （6）在冬季和夏季兩種條件下所需的供氣量。C)，(20176。C。15mg/l，出水中的SS為20mg/l； 曝氣池容積V=150,000m3，曝氣池中的MLSS濃度為3000mg/l，VSS/SS=，回流污泥中的MLSS濃度為10000mg/l，剩余污泥經(jīng)濃縮后含水率降低至98%，再經(jīng)壓濾后泥渣的含水率降至80%； 采用鼓風曝氣系統(tǒng)，微孔曝氣盤作為曝氣裝置，其EA=15%，當?shù)囟酒骄鶜鉁貫?0176。小型污水處理廠，一般采用小型潛污泵或空氣提升器。大、中型污水處理廠，一般采用螺旋泵或軸流式污泥泵；190。常用的污泥提升設備是污泥泵；190。污泥回流設備的選擇與設計190。190。190。190。 2,000mg/L [例]：Dx = 1000kgSS/d， 若含水率為99%， 則V1 = 100m3/d； %， 則V2 = 200m3/d； 98%， 則V3 = 50m3/d；若經(jīng)機械壓濾（如帶式壓濾機等）之后，一般泥餅的含水率為80%，則每天泥餅的產(chǎn)量為5000kg。 5,000mg/L 98% 20 gSS/L， 222。污泥含水率與污泥濃度： 若可以假定在一定范圍內(nèi)，則： 含水率為99%，則污泥濃度為10 gSS/L， 222。165。*關于Xr：1) (Xr)max = 106/SVI (mgSS/L)。190。190。190。190。190。190。190。190。190。池邊水深： 為了保證二沉池的水力效率和有效容積，池的水深和直徑應保持一定的比例關系，一般要求：二沉池直徑（m）池邊水深（m）10~2020~3030出水堰負荷 二沉池的出水堰負荷，~。190。190。190。190。190。190。***關于澄清區(qū)水深：l 通常按沉淀時間來確定，~。則可采用較高的q值。二沉池的水力停留時間，h。澄清區(qū)水深，m； t190。水力表面負荷，m3/；H190。廢水最大時流量，m3/h； q190。二沉池的面積，m2； Qmax190。表面負荷法計算二沉池面積和有效水深的公式： A190。二沉池的表面負荷是指單位面積所承受的水量；190。二沉池的沉淀面積和有效水深的計算：主要有：a、表面負荷法；b、固體通量法190。190。190。190。190。190。設計計算的主要內(nèi)容： ①池型的選擇；②沉淀池（澄清區(qū)）面積；③有效水深的計算；④污泥區(qū)容積的計算；⑤污泥排放量的計算等。其工作性能的好壞，對活性污泥處理系統(tǒng)的出水水質和回流污泥的濃度有直接影響。機器間、值班室、配電室等。③噪音防護：在鼓風機的進風和送風的管道上，安裝消聲器；④鼓風機房的設計： 平面布置； 基礎設計； 供電； 防噪聲措施； 其它附屬設施190。 3臺時，備用1臺； 當工作鼓風機 179。①根據(jù)設計風量和風壓來選擇鼓風機：l 羅茨鼓風機：噪音大，必須采取消聲措施，一般用于中、小型污水廠；l 離心式鼓風機：噪音較小，效率較高，適用于大、中型污水廠；變速離心風機可自控；l 軸流式通風機：風壓較小()，一般用于淺層曝氣。190。190?？諝夤艿赖墓軓?，m。長度換算系數(shù)，查表可得； D190。空氣管的當量長度，m； l0 = K式中 K190。其中 h2 = il0aTaP式中 l0 190。190。C時，aT = 1； 30176。190。190。190?？諝夤艿赖木植孔枇Γ琺mH2O。空氣管道的沿程阻力，mmH2O； h2190。**空氣管道的壓力損失(h)的求定： h = h1 +h2式中 h1190。： ，~。： ①沿池壁的一側布置； ②相互垂直呈正交式布置； ③呈梅花形交錯布置。 同時還應考慮：廢水水質、地區(qū)條件以及曝氣池的池型、水深等。主要內(nèi)容有：①選擇曝氣裝置，并對其進行布置；②計算空氣管道；③確定鼓風機的型號及臺數(shù)。 (Gs)max； ③最小時供氣量(Gs)min：一般(Gs)min = ；：l 單元數(shù)：不小于2組；l 廊道數(shù)：不少于3個；l 廊道長、寬、高：長 = (5~10) 寬，深度一般為4~5米，；l 進出水以及污泥回流方式的設計；l 曝氣裝置的安裝方式與位置；l 其它附屬物的設計(消泡管等)。但應注意： ①日平均供氣量(Gs)； ②最大時供氣量(Gs)max：(O2)max 222。 部分活性污泥法處理城市廢水的設計參數(shù)見第14頁表 一般對于生活污水及性質與其相似的廢水，采用表中的數(shù)據(jù)時，SVI值可能介于80~150之間，污泥沉淀性能良好，出水水質也會較好。水力停留時間或曝氣時間?；?； 190。比值，~；190。的容積去除負荷，；190。的污泥去除負荷，；190。或；190。進水設計流量，； 190。曝氣池的容積，；190。去除的濃度，或； 190。出水的濃度，或；190。進水的濃度，或；190。的去除率，%； 190。曝氣池容積的計算：(1)計算方法與計算公式 常用的是有機負荷法，有關公式有： ； ； 190。三、工藝流程的選擇 主要依據(jù)：①廢水的水量、水質及變化規(guī)律；②對處理后出水的水質要求；③對處理中所產(chǎn)生的污泥的處理要求；④當?shù)氐牡乩砦恢谩⒌刭|條件、氣候條件等；⑤當?shù)氐氖┕に揭约疤幚韽S建成后運行管理人員的技術水平等；⑥工期要求以及限期達標的要求；⑦綜合分析工藝在技術上的可行性和先進性以及經(jīng)濟上的可能性和合理性等；⑧對于工程量大、建設費用高的工程，則應進行多種工藝流程比較后才能確定。二、工藝計算與設計的主要內(nèi)容 活性污泥系統(tǒng)由曝氣池、二次沉淀池及污泥回流設備等組成。190。以上屬于設計所需要的原始資料④污泥負荷率與BOD5的去除率； ⑤混合液濃度與污泥回流比。 活性污泥系統(tǒng)的工藝計算與設計一、設計應掌握的基礎資料 進行活性污泥系統(tǒng)的工藝計算和設計時，首先應比較充分地掌握與廢水、污泥有關的原始資料并確定設計的基礎數(shù)據(jù)，主要有：①廢水的水量、水質及其變化規(guī)律； ②對處理后出水的水質要求；③對處理中產(chǎn)生的污泥的處理要求； 190。2. 、值的確定 已知 以及 取不同的值，并由此可以得出不同的值，代入上式，可得出一系列值。 其中e. 與Se及E的關系：(見附圖3) 升高 Se 下降 E 升高； 下降 Se 升高 E 下降因此，對于一個活性污泥系統(tǒng)有一個()min可以通過假定Se = SI并代入 則有：一般，所以， f. q與曝氣池的容積V (五) 動力學參數(shù)的測定 動力學參數(shù)、是模式的重要組成部分，一般是通過實驗來確定的。c. 第三導出方程——回流比與之間的關系 式中：——回流污泥的濃度，可由下式估算： 注意：1）是近似值；2）由算出的是值，應再換算成。(四) LM模式的應用（基本方程的推論）a. 第一導出方程——出水水質與污泥齡之間的關系：（對于完全混合式）將 代入：則有： ——曝氣池內(nèi)微生物濃度與污泥齡的關系 對曝氣池作有機底物的物料衡算： 底物的凈變化率 = 底物進入曝氣池的速率 底物從曝氣池中消失的速率 代入第一基本方程有： 由于，則有： 上式說明：曝氣池中微生物量濃度是與有機物的濃度、和曝氣時間等有關的。第二基本方程式：認同莫諾德模式： ，即 式中： ——反應器內(nèi)的基質濃度；——單位生物量的最大基質利用速率； ——半速常數(shù)。因此：1）按傳統(tǒng)排泥方式： 簡化后，則： 2)按第二種排泥方式，則： 簡化后， 由此可看出這種排泥方式更有利于控制和運行管理。第二種排泥方式的優(yōu)點：1）減輕了二沉池的負擔；2）可將剩余污泥單獨濃縮處理；3）便于控制曝氣池的運行。l 莫諾德模式圖示：l 莫諾德方程式的推論：(1)在高底物濃度的條件下，即，有機底物以最大的速度進行降解，而與有機底物的濃度無關，呈零級反應，則有：， (2)在低底物濃度的條件下，即，有機底物的含量已成為有機底物降解的控制因素，有機底物降解遵循一級反應。3）可以假定：在微生物比增殖速率與底物的比降解速率之間存在下列比例關系：則與比增殖速率相對應的比底物降解速率也可以用類似公式表示，即： 式中： ——比底物降解速率（）； ——底物的最大比降解速率； ——限制增殖的底物濃度； ——飽和常數(shù)。中間產(chǎn)物學說：vmaxv=vmaxOKmS米門公式圖示：：1) Monod于1942年和1950年曾兩次進行了單一基質的純菌種培養(yǎng)實驗，也發(fā)現(xiàn)了與上述酶促反應類似的規(guī)律，進而提出了與米門公式想類似的表達微生物比增殖速率與基質濃度之間的動力學公式，