【正文】 可近似取 實配410（As＝314mm2）②梁斜截面受剪承載力計算 V= =250565 ＝ 故截面尺寸滿足要求。下部跨間按單測T形截面計算。m剪力設(shè)計值VA=(g＋q)ln1== kNVB=(g＋q)ln1== kNVC=(g＋q)ln2== kN、承載力計算當(dāng)梁下部受拉時，按T形截面設(shè)計，當(dāng)梁上部受拉時，按矩形截面設(shè)計。mMB=－ =－ kN縱向框架梁的彎矩計算系數(shù)α值分別為：第一支座，－邊跨中，；離端第二芝座中，－；第二跨中，；第二支座，－，中跨中，故：MA=－＝－ kN（）180。m VC= 底層墻及基礎(chǔ)梁自重 NW=25＋ +25+ ＝考慮偏心 取 驗算荷載偏心矩e ＜ ，滿足基底截面抵抗彎矩 KN/m2＜＝ KN/m2＜f＝ KN/m2　　均滿足 利用內(nèi)力組合的設(shè)計值計算基礎(chǔ)底面的凈反力 沖切驗算:柱與基礎(chǔ)交接處bt=450mm,bb=2270mm,bm=1410mmA1==0. 7ftbmh0=14101360=Fl==(滿足要求)同理易得基礎(chǔ)第一、二變階處均滿足要求. 實配14200(As1=) 實配14150(As1=) 縱向框架梁設(shè)計選取截面250180。y =50 φ8200、平臺梁的計算（1）荷載計算有斜板傳來的荷載：由平臺板傳來的荷載：平臺梁自重：= kN/m平臺梁底部和側(cè)面粉刷：2（+）= kN/m故設(shè)計值為：+++= kN/m（2）內(nèi)力計算平臺梁跨中最大正截面彎矩為：M=1/= kNm支座處最大負彎矩為：M=1/= kNm最大剪力為：=1/=（3）縱向受力計算：梁縱筋都用二級鋼筋，混凝土用C30h0=40035=365mm=()=ξ====選用412/452mm2（4）斜截面受力驗算V/fcbh0=故按構(gòu)造配筋取基礎(chǔ)設(shè)計基礎(chǔ)混凝土強度等級采用C30,邊柱為柱下獨立基礎(chǔ),中柱為聯(lián)合基礎(chǔ).材料: 混凝土C30 鋼筋HPB235 HRB335 邊柱獨立基礎(chǔ)由荷載組合可得M=y = m39。39。m/m）ho A=M/?yγsh0實配鋼筋（mm2)mx =60 φ8200my=50 φ8200m39。（1）假定板厚h=/30=110；取120mm（2）荷載計算，取1m板寬計算：樓梯斜板的傾角：水磨石面層： （+）1/= kN/m三角形踏步： 1/21/= kN/m斜板 ： 251/= kN/m板底抹灰： 171/= kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值為： +++=活載標(biāo)準(zhǔn)值 荷載設(shè)計值為： += kN/m（3）內(nèi)力計算 跨中彎矩=支座彎矩==1/=（4）配筋計算h0=h20=100mm跨中：=（）= ===637mm2受力筋采用，As=785mm2短向分布筋均為、平臺板計算：（1）假定板厚為80mm，平臺梁截面尺寸均為250400（2）荷載計算：平臺板自重：125=20mm抹面：117=30水磨石面層：125= kN/m恒載標(biāo)準(zhǔn)值： ++=恒載設(shè)計值： =活載設(shè)計值： =故：總荷載設(shè)計值為：（3）內(nèi)力計算=1800mm=4200250=3950mm=3950/1800=，屬于單向板，這里按雙向板設(shè)計，屬三邊連續(xù)，一長邊簡支，n==, =1/n2=,=,=現(xiàn)只取其中一個樓梯計算，而另外一個樓梯和這個樓梯采用同樣的配筋計算，樓梯用板式樓梯進行配筋計算。39。1u=1008150m39。1u=m39。彎矩設(shè)計值（KN39。1u=m1u=m39。1u=m39。39。1u=100 8150m39。1u=m39。彎矩設(shè)計值（KN39。1u=m1u=m39。1u=m39。39。1u=100 8150m39。1u=m39。m/m）Ho A=M/fyγh0實配鋼筋（mm2)m1u=1008150m2u =906200m39。2u=m2u=2*=配筋見下表。2u=m39。1u=m1u=2*= m39。1u=m39。2u=m39。2u=M39。1u=m39。1u=M39。39。1u=100 8150m39。1u=m39。彎矩設(shè)計值（KN2u=m2u=2*=取 h01=12020=100mm。2u=m39。39。2u*l01=m1ul01=*2**m1u= 由 [2*(+++)]m1u=***(3*) 得到 m1u= 進而得到 m2u=m1u= m39。39。1u*l02=nm1ul01=*2**m1u=M39。39。、屋面板設(shè)計：（1） 屋面恒載三氈四油防水 KN/m2保溫層膨脹珍珠巖 KN/m220厚水泥砂漿找平 ＝ KN/m2120厚鋼筋砼板 ＝ KN/m215厚板底抹灰 ＝ KN/m2鋼絲網(wǎng)抹灰吊頂 KN/m2合計 KN/m2（2）活載標(biāo)準(zhǔn)值 KN/m2（3）荷載設(shè)計值 P＝+= KN/m2 樓面板布置示意圖板A： l01== l02== =1/ n2=, =2M1u=(n1/4)l01*m1u=()**m1u=M2u=3m1ul01/4=3***m1u=M39。雙向板的計算方法有兩個，⑴彈性理論計算方法；⑵塑性理論計算方法。柱端加密區(qū)的長度設(shè)為800mm,選用4肢8100，從本章第一個表中可得一層柱底的軸壓比n=，查表得λv＝，則最小體積配箍率 取8，Asv＝，根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為4肢8100，非加密區(qū)還應(yīng)滿足s15d=210mm，故箍筋取4肢8200。％，故 AS=AS’=%450450＝405 選用418 (AS=AS’=1017mm2) 總配筋率（3）柱斜截面受剪承載力計算 以第一層柱為例進行計算。故為小偏心受壓。 再按Nmax及相應(yīng)的M一組計算。 ei＝+20＝柱的計算長度： 因為,故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)η。根據(jù)A柱內(nèi)力組合表，將支座中心處的彎矩換算至支座邊緣，并與柱端組合彎矩的調(diào)整值比較后，選出最不利內(nèi)力，進行配筋計算。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比都滿足規(guī)范要求。MAs‘AS實配鋼筋A(yù)S 6支座A4 14（308）Bl4 14（308）AB跨間2 14（308）支座Br4 10（314）BC跨間2 12（226）4支座A4 16（804）Bl4 16（804）AB跨間2 16（402）支座Br4 12（452）BC跨間212（226）1支座A10804 20（1256）Bl9274 20（1256）AB跨間4 16（804）支座Br4 16（804）BC跨間4 14（615）、框架柱配筋計算（1）剪跨比和軸壓比驗算下表給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結(jié)果，其中剪跨比λ也可取Hn/(2h0)。因為 屬于第一類T形截面 實配鋼筋414（AS=615mm2） 將下部跨間截面的414鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（AS‘=615mm2），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)S，即支座B上部 說明AS‘富裕，且達不到屈服。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，bf’=l/3= 按梁間距考慮時，bf’=b+Sn=250+(4200－250)＝4200mm當(dāng)按翼緣厚度考慮時，h0=h－as＝400－35＝365mm，hf’/h0=120/365,此種情況不起控制作用，故取bf’=900mm 梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼筋（fy=fy’=360N/mm2）ξb=。 梁端加密區(qū)箍筋取4肢8100，箍筋用HPB235級鋼筋（fyv=210N/mm2）則 ，非加密區(qū)箍筋取4肢8150BC跨：①梁的正截面受彎承載力計算從梁的內(nèi)力組合表中分別選出BC跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。因為 屬于第一類T形截面 實配鋼筋416（AS=804mm2） 將下部跨間截面的416鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（AS‘=804mm2），再計算相應(yīng)的受拉鋼筋A(yù)S，即支座A上部 說明AS‘富裕，且達不到屈服。翼緣計算寬度當(dāng)按跨度考慮時，bf’=l/3= 按梁間距考慮時，bf’=b+Sn=250+(4200－250)＝4200mm當(dāng)按翼緣厚度考慮時，h0=h－as＝700－35＝665mm，hf’/h0=120/665=,此種情況不起控制作用，故取bf’=2100mm 梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級鋼筋（fy=fy’=360N/mm2）ξb=。AB跨 ①梁的正截面受彎承載力計算從梁內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。梁柱的內(nèi)力組合值見附錄。 ③ Nmin及相應(yīng)的M。（1） 柱端彎矩M和軸力N組合的設(shè)計值非抗震設(shè)計 }}} } 抗震設(shè)計 }式中：MGk、MQk、Mwk為由恒載、樓面活載及風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值在柱端截面產(chǎn)生的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；NGk、NQk、Nwk為由恒載、樓面活載及風(fēng)載標(biāo)準(zhǔn)值在柱端截面產(chǎn)生的軸力標(biāo)準(zhǔn)值；MGE 、NGE、MEk、NEk 為由重力荷載代表值及水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值在柱端截面產(chǎn)生的彎矩、軸力標(biāo)準(zhǔn)值、由于柱式偏心受力構(gòu)件且一般對稱配筋，故應(yīng)從上述組合中求出下列最不利內(nèi)力：①│M│max及相應(yīng)的N。mγRE MMAX = = kNm ,MB = kNm 所以 = =說明X﹤αl 代入計算表達式，得到X = 所以 =γRE MMAX = = kN下面以第一層AB梁（邊橫梁）考慮地震組合為例求跨間最大正彎矩： q1 = = KN/m ,q2 = (+) = 左震：Ma =下面給出在本次設(shè)計荷載情況下跨間最大彎矩以及其位置的求解過程。由彎矩與剪力之間的微分關(guān)系可以知道，剪力等于零的地方，也就是彎矩達到極值的地方。對于純豎向荷載作用下的梁跨間最大彎矩的求解，由于荷載以及結(jié)構(gòu)的對稱，所以跨間最大彎矩就出現(xiàn)在跨中，這是沒有什么問題的。（2）控制截面的選擇對于控制截面，取梁端以及跨中最大彎矩處。 ③以上是左地震彎矩圖 ，右地震時的彎矩與此等值反向。）注：①梁端彎矩，求出后按分配給左右梁 。、地震作用下內(nèi)力計算各參數(shù)計算同風(fēng)載。②左右邊跨梁的彎矩圖相同。 (6)梁端剪力與柱軸力計算 梁端剪力V = Vq（荷載引起剪力）+Vm（彎矩引起剪力）=+(M作M右)/L柱子軸力 N = V(梁端剪力)+P(節(jié)點集中力)活載下梁剪力與柱軸力計算層號Vq（KN）Vm（KN）V（KN）N（KN）AB跨BC跨AB跨BC跨AB跨BC跨A柱