【正文】 板傾斜角為tan150/300=,cos=,取1米寬板帶進行計算。6．樓梯設計樓梯活荷載標準值=,踏步面采用30mm厚水磨石面層（ KN/），底面為20mm厚混合砂漿（自重為17 KN/）抹灰，采用混凝土，縱梁采用HRB335級鋼筋，其余鋼筋均采用HPB235級鋼筋?；A底板在地基反力的作用下,在兩個方向都產(chǎn)生向上的彎曲,計算時把基礎視作固定在柱周邊的四面挑出的懸臂板,配筋取基本組合進行計算。沖切破壞錐體最不利一側(cè)斜截面下邊長，取柱寬加倆倍基礎有效高度， 沖切驗算取用的部分基底面積。沖切破壞錐體最不利一側(cè)的計算長度。當時,。受沖切承載力按下列公式計算：① ② ③式中：受沖切承載力的截面高度影響系數(shù)。其中基礎底面到室內(nèi)地面與到室外地面的距離的平均值。先按計算,地基承載力修正，基底底面積：基底底板的面積可以先按照軸心受壓時面積的倍先估算?；A地面以上土的加權(quán)平均重度，取。對內(nèi)力進行標準值的組合,選出最不利的基礎頂面內(nèi)力,選出豎向荷載與風荷載組合所得的最大軸力及其對應的剪力和彎矩,作為最不利的荷載,. 基礎梁頂?shù)臋C制磚墻砌到室內(nèi)地面標高處,機制磚墻高為,其上砌塊高. 砌塊重 (+172) 〔() 〕= 機制磚重 19()=基礎梁重 () 25=門窗的重 則基礎梁傳來的荷載 100=120KN按《建筑地基基礎設計規(guī)范》要求,當采用獨立基礎或條形基礎時，基礎埋深指基礎底面到室內(nèi)地面的距離,至少取建筑物高度的,基礎高度,先計算邊柱,則基礎埋深 混凝土采用 鋼筋采用 根據(jù)地質(zhì)情況,選粘土層為持力層,地基承載力特征值當基礎寬度大于或埋置深度大于時,應按下式修正式中，,查地基承載力修正系數(shù)表得,及均小于的粘性土，分別取和。=8400/20 ～8400/15=420～560 取 =8400/35～8400/25=240～336 取 本設計為高度的5層電信綜合辦公大樓。按受力性能，柱下獨立基礎有軸心受壓和偏心受壓兩種。箍筋最小直徑為8mm。底層柱，柱跟不小于柱凈高的1/3，當有剛性地面時，除柱端箍筋加密區(qū)外，尚應在剛性地面上下個500 mm的高度范圍內(nèi)。公式中，為內(nèi)力調(diào)整后柱端組合的剪力設計值，故該層柱應按構(gòu)造配筋。（當采用HRB400級鋼筋時，）%600600=720選筋4根直徑為20 mm的鋼筋，As=1256總配筋率：% 滿足要求。取 故為小偏心受壓。 式中， 為柱上下端節(jié)點交匯的各柱線剛度之和與交匯的各梁的線剛度之和的比值：為兩者較小值，H為柱的高度。相對界限受壓高度。 +210101610/100 =＞135KN 滿足構(gòu)造要求4框架柱 Pkpm計算結(jié)果如下所示：柱1控制組合結(jié)果荷載組合值 （B=, H=, = = =35）組合號柱上端柱下端彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力1135156 柱正截面承載力計算 采用考慮二階效應的彈性分析方法，軸向壓力設計植N=，鋼筋混凝土柱的配筋調(diào)整系數(shù)：。同時考慮強剪弱彎的設計，剪力乘以相應的增大系數(shù)： =1300610=故截面滿足要求。翼緣的計算寬度：①按計算跨度考慮 ②梁凈距考慮 ③按翼緣高度考慮 ，所以這種情況不起控制作用。Pkpm計算結(jié)果如下所示：梁1（底層邊梁）控制組合結(jié)果荷載組合值 （B=, H=, L= =30）組合號梁左端梁右端彎矩軸力剪力彎矩軸力剪力1327293055梁1配筋計算梁下部截面1234567MAs(1)587560527467357402512As(2)58700000512梁上部截面1234567MAs(1)11895531410.324931170As(2)1189000001170Vl= (NO27) Vr=( NO29) Asv/s= Asmin=419Umaxb= Umaxt= = 混凝土強度等級： C30,鋼筋采用HRB400,鋼筋混凝土梁的配筋調(diào)配系數(shù)：端截面配筋計算時采取截面形式為矩形截面，截面尺寸bh=300mm650mm,第一層AB跨梁：梁的正截面受彎承載力計算：從內(nèi)力組合表中分別選出AB跨跨間截面及支座截面的最不利內(nèi)力，并將支座中心處的彎矩換算為支座邊緣控制截面的彎矩進行配筋計算。以柱1為例，從56種組合中選擇的控制組合為以下四種：、。具體分析如下：以梁1為例，從56種組合中選擇對梁13個截面的控制彎矩大小進行上下截面的配筋。從該56中組合中選取4種控制組合對柱的配筋及軸壓比驗算。另外，PKPM給出了底層4根柱的柱底標準組合用于基礎結(jié)構(gòu)設計，其中每根柱考慮26種組合。這四組內(nèi)力組合的前三組來計算柱在正截面受壓承載力，以確定縱向受力鋼筋數(shù)量，第四組用以計算斜截面受剪力以確定箍筋數(shù)量。本節(jié)中選取部分和梁的控制組合結(jié)果摘錄如下：（一）梁1（底層邊梁）控制組合結(jié)果Vl=(NO27) Vr=( NO29) Asv/s= Asmin=419.Umaxb= Umaxt= = 梁下部截面1234567MAs(1)587560527467357402512As(2)58700000512梁上部截面1234567MAs(1)11895531410.324931170As(2)1189000001170（二）梁2（底層中間梁）控制組合結(jié)果Vl=（NO27） Vr=（NO29） Asv/s= Asmin= 322.Umaxb= Umaxt= = 梁下部截面1234567MAs(1)67243522640199414663As(2)67200000663梁上部截面1234567MAs(1)90755527665249540912As(2)90700000912框架柱的控制截面為柱上、下端截面。③及相應的、V。柱的最不利內(nèi)力有下列三種形式：①及相應的N、V?？蚣軝M梁的控制截面是支座截面和跨中截面，柱的控制截面在柱的上下端。PKPM軟件進行計算以及內(nèi)力組合時考慮了活荷載的不利布置，對各種布置下的活載內(nèi)力計算形成內(nèi)力包絡圖如下圖所示。手算時出于簡化計算，不考慮活荷載的不利分布，將活荷載滿跨布置，且內(nèi)力組合一般只考慮以下四種主要的內(nèi)力組合，＋+ Swk，＋ Swk + SQk， ＋，（SGk＋）＋+。總的來講，可以認為，因為PKPM計算方法更精確，所得的結(jié)果較手算結(jié)果更精確。另外，手算水平風荷載及其內(nèi)力與PKPM計算水平風荷載及其內(nèi)力相差也較大，其中手算荷載及內(nèi)力值較機算值偏大。而在計算水平地震力及其內(nèi)力時，手算采用底部剪力法計算自振周期和地震力，采用D值法計算內(nèi)力，而PKPM則采用振型分解法，兩者所得的自振周期相差很大，地震力及其內(nèi)力相差也很大。分析原因在于其計算方法差異較大。從PKPM計算結(jié)果看，豎向荷載下梁軸力很小，基本可以忽略不計。手算計算活荷載內(nèi)力時為簡化計算，忽略活載的最不利布置而采用滿跨布置進行計算，故能手算得出這種情況下活載作用下的彎矩、軸力、剪力及其內(nèi)力圖，而PKPM計算活載內(nèi)力圖時考慮了活荷載的不同布置形式，因此得出的結(jié)果是活載內(nèi)力包絡圖。因為PKPM所計算出的荷載只是作用于框架梁上的荷載，即墻體重量及從板傳來的荷載，而梁的自重則不以荷載形式在計算簡圖上表示出來。計算的質(zhì)點質(zhì)量及各振型下地震力結(jié)果如下：振動質(zhì)點質(zhì)量: ， ，計算振型數(shù)= 1 地震烈度= 場地土分類= 附加重量的質(zhì)點數(shù)= 0地震設計分組= 1 周期折減系數(shù)= 地震力計算方式= 0 阻尼系數(shù)= 水平地震標準值作用底層剪力： 底層最小地震剪力(): 各質(zhì)點地震力調(diào)整系數(shù): 地震力調(diào)整后剪重比： PKPM得到的地震彎矩圖如圖所示 可以看出左地震與右地震彎矩圖呈反對稱。PKPM得到的恒載內(nèi)力圖如下圖所示 恒載彎矩圖 恒載軸力圖 恒載剪力圖PKPM對活荷載進行內(nèi)力計算時考慮了活荷載的多種布置方式，因此得出的結(jié)果是活載內(nèi)力包絡圖，屬于荷載效應組合的內(nèi)容，本節(jié)不予列出，其內(nèi)力包絡圖見內(nèi)力組合部分。增加一些參數(shù)的輸入：梁慣性距增大系數(shù)2；柱計算長度考慮GB50010－－3條規(guī)定；；荷載分項系數(shù)：，；荷載組合系數(shù)：。主梁和次梁梁間恒載輸入中需輸入梁上填充墻的自重和梁粉刷層自重：由于PKPM中布置的墻體均默認為剪力墻或磚墻等承重墻，故建模中不布置墻體，結(jié)構(gòu)中的填充墻則以均布荷載的形式布置于主次梁上以符合工程實際結(jié)構(gòu)的受力情況；（四）形成PK文件并對該PK建模選擇軸線③③對應的框架KJ3形成PK文件。導荷方式中一般房間為雙向板的導荷方式。（二）次梁樓板輸入本步驟內(nèi)容包括在各層樓梯間相應位置布置洞口?？紤]到建模中所布置的墻體PKPM均默認為剪力墻或磚墻等承重墻，不符合本設計實際情況，故在建模中不布置墻體，結(jié)構(gòu)中的填充墻在以后的操作中轉(zhuǎn)化為均布荷載形式作用于相應梁上。在構(gòu)件定義中按照結(jié)構(gòu)構(gòu)件初估中的內(nèi)容定義梁柱截面。（一）PM交互式數(shù)據(jù)輸入按照本設計中的結(jié)構(gòu)布置，共建立3個標準層。本設計中利用PKPM系列軟件對本框架結(jié)構(gòu)進行輔助結(jié)構(gòu)設計，一方面核對手算部分的內(nèi)容，另一方面鍛煉計算機輔助設計的能力和方法，并通過手算和機算間的對比加強對結(jié)構(gòu)設計的理解和分析。系統(tǒng)軟件采用獨特的人機交互輸入方式，使用時不必填寫繁瑣的數(shù)據(jù)文件。 （3）.柱的軸力計算柱的剪力 式中： 分別為經(jīng)彎矩分配后柱的上下端彎矩，L為柱長度。 （梯形荷載） ，（三角形荷載） 荷載的等效1)頂層梯形荷載轉(zhuǎn)化為等效均布荷載:集中力矩：等效均布荷載： 2)其余層梯形荷載化為等效均布荷載集中力矩：等效均布荷載：用彎矩二次分配法并可利用結(jié)構(gòu)對稱性取二分之一結(jié)構(gòu)計算，跨兩端均簡化為固定支座，跨一端簡化為固定支座，一端簡化為滑動支座。2）表中量綱為，量綱為，量綱為。 地震作用下梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁