【正文】 《建筑結(jié)。 λ＝＝3，取λ＝ N＝ KN =500500＝ KN KN設柱箍筋為4肢φ10＠150，則： V＝（500465＋310465＋103） ＝ KN KN 同時柱受剪力，截面應符合如下條件： Vc＝（＋fcbh0） 即 （500465）＝ = KN（6） 節(jié)點設計根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點的破壞程度不同，7度地震時，未按抗震設計的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點較少破壞，再8度地震時，部分節(jié)點，尤其時角柱節(jié)點產(chǎn)生嚴重震害。mHn＝ Vc＝柱得剪力承載力能力： V＝（fcbh0＋fyvh0＋） 式中：λ——框架得計算剪跨比。由正截面計算中第ⅡⅡ、ⅢⅢ截面的控制內(nèi)力得：Mcu＝m）N（KN）544680L0（mm）3300＝412548501＝4850bh0（mm2）450415500465500465e0（mm）（mm）ea（mm）0ei（mm）L0/hξ11ξ2ηηei（mm）e（mm）ξ(ξb=)偏心性質(zhì)小偏心小偏心小偏心小偏心大偏心小偏心As＝Asˊ（mm2）000000選筋4φ184φ224φ25實配面積（mm2）101715201964（5） 斜截面承載能力計算以第一層柱為例，剪力設計值按下式調(diào)整： Vc＝式中：Hn——柱凈高； ——分別為柱上、柱下端順時針或反時針方向截面組合的彎矩設計值。m N＝680 KN截面采用對稱配筋，具體配筋計算見表325，表中： e0＝ ea＝（－e0），當e0 h0時取ea＝0 ei＝e0＋ea ξ1＝＋ξ2＝－，當15時取ξ2＝η＝1＋（）2ξ1ξ2e＝ηei＋－asξ＝（大偏心受壓）ξ＝（小偏心受壓）As＝Asˊ＝（大偏心受壓）As＝Asˊ＝（小偏心受壓）上述各式中：e0——軸向力對截面行心的偏心距；ea——附加偏心距；ei——初始偏心距； ξ1——偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)； ξ2——考慮構(gòu)件長習比對截面曲率的影響系數(shù)；η——偏心距增大系數(shù)； e——軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；ξ——混凝土相對受壓區(qū)高度；As、Asˊ——受拉、受壓鋼筋面積。m N＝680＝544 KNⅢⅢ截面：① M＝＝ KNm N＝ⅡⅡ截面：① M== KNm根據(jù)B柱內(nèi)力組合表319，選擇最不利內(nèi)力，并考慮上述各種調(diào)整及承載力抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下：ⅠⅠ截面：① M＝＝ KNm對底層柱底（ⅢⅢ截面）。m將與ˊ得差值按柱得彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點上下柱端（即 ⅠⅠ、ⅡⅡ截面）：McⅠⅠ＝McⅡⅡ＝McⅠⅠ＝ + ＝ m＝=637 KNm +＝ KNm第一層梁與B柱節(jié)點得柱端彎矩值由內(nèi)力組合表21查得。m 右震 +＝ KN第一層梁與B柱節(jié)點的梁端彎矩值由美麗組合表315查得。同時，隨著框架梁鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性。若采用對稱配筋，可取用兩組中較大者計算配筋。因此，在框架設計中，應體現(xiàn)“強柱弱梁”三級框架: 式中：——節(jié)點下柱端順時針或反時針截面組合底彎矩設計值之和； ——節(jié)點左、右梁端反時針或順時針方向截面組合底彎矩設計值之和。正截面承載力得計算框架結(jié)構(gòu)得變形能力與框架得破壞機制密切相關(guān)，一般框架，梁的延性遠大于柱子，梁先屈服可使整個框架由較大的內(nèi)力重分布和能量消耗能力，極限層間位移增大，抗震性能較好。（4） 柱截面設計以第一、二層B柱為例，對圖18中的ⅠⅠ、ⅡⅡ、ⅢⅢ截面進行設計。m VA右＝VB左＝ VB右＝ 考慮承載力抗震系數(shù) γRE＝ γRE VD右＝γRE VJ左＝＝ KN γRE VJ右＝＝調(diào)整后的剪力值大于組合表中的靜力組合剪力值，故按調(diào)整后的剪力值進行斜截面計算。m VGb＝（+）＝ KNBC跨： Mbν＋Mbr＝＋=m計算中Mbν＋Mbr取順時針方向荷逆時針方向中較大者。m逆時針方向 Mbν＝－ KNmBC跨：順時針方向 bν＝ KNm逆時針方向 Mbν＝－ KN由表19得:AB跨：順時針方向 Mbν＝ KN跨中下部受拉，按T行截面設計翼緣計算寬度按計算跨度l0考慮：當按照梁間距考慮時：當按照翼緣厚度考慮時： 此種情況不起控制作用綜上 取 考慮抗震系數(shù)承載力調(diào)整系數(shù) 彎矩設計值為故屬于第一類截面故配 222As=760mm2 支座降下部截面的220鋼筋深入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋（）再將計算的受拉鋼筋As考慮抗震承載力調(diào)整系數(shù)，考慮設計值 =283 故按構(gòu)造配筋220 As=628 mm2全部梁的正截面配筋計算與結(jié)果見表322表322梁正截面的配筋計算表樓層截面 MKN．m實配81＜0509387318 7632439218 5093＜0509492318 7634＜0509218 509533194218 50971628846322 11401628846322 11402614220 6283846322 11404571220 6285＜0628273220 628616281105322 11042610220 62836281039322 11404628727320 9415256220 628516281287422 15202610220 62836281132422 15204628824320 9415256220 62841628422 15202613220 62836281239422 15204628911320 9415256220 628316281561422 15202610220 62836281214422 15204628925320 9415256220 628210.6281559422 15202610220 62836281340422 152046281036320 9415256220 628116281779422 15202636220 62836281530422 152046281198320 9415269220 628（3） 梁的斜截面強度計算； 為了防止梁的彎曲屈服前先發(fā)生剪力破壞，截面設計時，對剪力設計值進行如下調(diào)整：ν＝ην（Mbν＋Mbr）/Ln＋VGb式中：ην——剪力增大系數(shù)，； Ln——梁的凈跨，對第一層梁LnAB＝，LnBC＝； VGb——梁在重力荷載作用下，按簡支梁分析的梁端截面剪力設計值。 h01=50035=465mm構(gòu)造要求： 承載力抗震調(diào)整系數(shù)二級抗震設防要求，框架梁的混凝土受壓高度x 則 梁的縱向最小配筋率：支座處： 取兩者大值 所以 As1min=525mm2 As2min=432mm2跨中 取兩者較大值所以 As1min=444mm2 As2min=365mm2箍筋的配筋率配筋計算因結(jié)構(gòu)荷載均對稱，故整個框架采用左右對稱配筋。m已知條件： 混凝土強度等級為C30（ft＝，fc＝），縱筋為HRB335（fy＝310 N/mm2），箍筋為HRB235（fy＝210 N/mm2）。m，V的單位為KN。 表321承載力抗震調(diào)整系數(shù)γRE 材料結(jié)構(gòu)構(gòu)件受力狀態(tài)γRE鋼筋混凝土梁受彎偏壓偏壓抗震墻偏壓各類構(gòu)件受剪、偏拉（2） 橫向框架梁截面設計以第一層梁為例，梁控制截面的內(nèi)力如圖17所示。 截面設計（1） 承載力抗力調(diào)整系數(shù)γRE考慮地震作用時，結(jié)構(gòu)構(gòu)件的截面設計采用下面的表達式：S式中：γRE——承載力抗震調(diào)整系數(shù)，取值見表321；S——地震作用效應或地震作用效應與其它荷載效應的基本組合； R——結(jié)構(gòu)構(gòu)件的承載力。③8柱頂MN柱底MN7柱頂MN柱底MN6柱頂MV柱底MN5柱頂MN柱底MN4柱頂MN158柱底MN1583柱頂MN柱底MN 2柱頂MN柱底MN1柱頂MN1860柱底MN1895680注：表中彎矩單位為KNm，軸力單位為KN。表318活荷載按樓層的折減系數(shù)β 墻、柱、基礎(chǔ)計算、截面以上的層數(shù)12～34～56～89～2020計算截面以上各樓層活荷載總和的折減系數(shù)（）表319 A柱內(nèi)力組合表 層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。m，剪力單位為KN；② 表中跨中組合彎矩未填處未跨間最大彎矩發(fā)生在支座處，其值與支座正彎矩組合值相同。V跨中MABMBC58層次位置內(nèi)力荷載類型豎向荷載組合豎向荷載與地震力組合恒載①活載②地震荷載③①＋②（①＋②）177。V跨中MABMBC584A右M177。V跨中MABMBC585A右M177。V跨中MABMBC586A右M177。V跨中MABMBC447A右M177。③8A右M177。m）AB跨87654321BC跨876