【正文】 其他截面經(jīng)同樣方法驗算均滿足。（2） 驗算正截面承載力由《公預(yù)規(guī)》 條，正截面承載力按下式計算： 39。設(shè)中性軸到截面上緣距離為 ，則：x圖 318 正截面承載力計算圖pd b039。pdcdffAbh?本設(shè)計的這一版別式：左邊 (kN)f???右邊 39。（1） 確定混凝土受壓區(qū)高度根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，對于帶承托翼緣板的 T 形截面：當(dāng) 成立時，中性軸在翼緣板內(nèi)。 持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算在承載能力極限狀態(tài)下，預(yù)應(yīng)力混凝土梁沿正截面和斜截面都有可能破壞，下面驗算這兩類截面的承載力。在以下內(nèi)容中，先進行持久狀態(tài)承載能力極限狀態(tài)承載力驗算。ppN,QM表 334 示出了各控制截面的鋼束預(yù)應(yīng)力損失。 預(yù)加力計算及鋼束預(yù)應(yīng)力損失匯總施工階段傳力錨固應(yīng)力：山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 581. Ip0conlconl1l2l3?????? 產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力縱向力： popocsNAa???彎矩： 0iMe剪力： pp0nQ?式中： ——鋼束彎起后與梁軸的夾角， 與 的值參見表 312；?si?co——單根鋼筋的截面積， 。ll5l6l4???鋼束有效應(yīng)力 Ipe0l???截面鋼束號 l(MPa)l4(Pa)(M)(Pa)(MPa)39。4l?計算數(shù)據(jù) 2095468cmA.?2p84cA.??.?Ep65.??錨固時預(yù)加縱向力 p0p0os(.1kN)??? c(MPa)???鋼束號錨固時鋼束應(yīng)力p0conl1l2l456σ=(MPa)??p0A?cos（見表312）p0Npi0xieya?（見表312）cm??預(yù)加彎矩 p0i()MNe???計算應(yīng)力損失 的鋼束號 相應(yīng)鋼束至凈軸距離 p0ecm??P7NAP7p0eI合計 l439。4l?計算數(shù)據(jù) 2095468cmA.?2p84cA.??.?65Ep.??錨固時預(yù)加縱向力 p0p0os(.1kN)??? c(Ma)???鋼束號錨固時鋼束應(yīng)力p0conl1l2l456σ=(MPa)??p0A?cos（見表312）p0Npi0xieya?（見表312）cm??預(yù)加彎矩 p0i(N)Me???計算應(yīng)力損失 的鋼束號 相應(yīng)鋼束至凈軸距離 p0ecm??P7NA7p0eI合計 l4Epc(Pa)39。表 327 跨中截面 計算表6l?計算數(shù)據(jù) ??? 4n8cmI 2n850cAnp581ce p1PaE.?Ep56.?p0n(Pa)A0g1n()eI?pc(Pa)?計算σpc（1） （2） （3）=（1）+（2）山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 52 [()],(t,)????????分子項 分母項（4） Epc0()t,??? 2niI/A?（5） s? 2p1ei?（6） [(4)+(5)] n7/??%p5(MPa).??注： 和 包括 N6 號預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的軸力和彎矩，即近似取 N1~N7 號鋼束徐p0NPM變情況相同，下同。對于混凝土毛截面，四分點與跨中截面上述數(shù)據(jù)相同，即： ?22160()(cm)u?????故：2..(c)83h?設(shè)混凝土收縮和徐變在野外一般條件（相對濕度為 75%）下完成，受荷時混凝土加載齡期為 20d。 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失可按下式計算： [(,)(,)15tt????????2pei??式中： ——全部鋼束重心處由混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失值；l6山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 45山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 46表 322 跨中截面 計算表4l?計算數(shù)據(jù) ???.??錨固時預(yù)加縱向力 00cos(.1kN)pp??? pc(MPa)???鋼束號錨固時鋼束應(yīng)力p0conl1l2l4σ=(MPa)??p0As（見表 312）p0Np0(.1k)?inxieya?（見表312）(cm預(yù)加彎矩 p0iN)Me???p0()?計算應(yīng)力損失 的鋼束號 相應(yīng)鋼束至凈軸距離 pne(cm)P0NA0npiIe合計 l4Epc(a)????N3 N2 N2 N4 N4 N1 N1 N5 N5 山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 47表 323 四分點截面 計算表4l?計算數(shù)據(jù) 2n8051cmA.?2p84cA.??.?Ep56.??錨固時預(yù)加縱向力 p0p0os(.1kN)??? c(MPa)???鋼束號錨固時鋼束應(yīng)力p0conl1l2l4σ=(MPa)??p0Acs（見表312）p0Np0(.1k)?inxieya?（見表312）cm??預(yù)加彎矩 p0i(N)Me???p0()?計算應(yīng)力損失 的鋼束號 相應(yīng)鋼束至凈軸距離 pne(cm)P0NA0npiIe合計 l4Epc(a)????N3 N2 N2 N4 N4 N1 N1 N5 N5 山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 48表 324 N6 錨固點截面 計算表4l?計算數(shù)據(jù) ?2p84cA.??n78350cmInx12957cy.?Ep65.??錨固時預(yù)加縱向力p0p0os(.kN)??? pc(MPa)???鋼束號錨固時鋼束應(yīng)力p0conl1l2l4σ=(MPa)??p0Acs（見表312）p0Np0(.1k)?inxieya?（見表312）cm??預(yù)加彎矩 p0i(N)Me???p0()?計算應(yīng)力損失 的鋼束號 相應(yīng)鋼束至凈軸距離 pnecm??P0NA0npiIe合計 l4Epc(a)????N3 N2 N2 N4 N4 N1 N1 N5 N5 山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 49表 325 支點截面 計算表4l?計算數(shù)據(jù) ?2p84cA.??n73108cmInx129cy.?Ep56.??錨固時預(yù)加縱向力p0p0os(.kN)??? pc(MPa)???鋼束號錨固時鋼束應(yīng)力p0conl1l2l4σ=(MPa)??p0Acs（見表312）p0Np0(.1k)?inxieya?（見表312）cm??預(yù)加彎矩 p0i(N)Me???p0()?計算應(yīng)力損失 的鋼束號 相應(yīng)鋼束至凈軸距離 pnecm??P0NA0npiIe合計 l4Epc(a)????N3 N2 N2 N4 N4 N1 N1 N5 N5 山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 50表 326 各截面 的計算表l5? ——鋼束錨固時，在計算截面上全部鋼束重心處由預(yù)加應(yīng)力pc?（扣除相應(yīng)階段的應(yīng)力損失）產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，并根據(jù)張拉受力情況，考慮主梁重力的影響； ——配筋率， ；?psA?? A——為鋼束錨錨固時相應(yīng)的凈截面積 ，見表 316；nA ——鋼束群重心到截面凈軸的距離 ，見表 316；pe e ——截面回轉(zhuǎn)半徑 ；i2nIi?截面 鋼束號 pe(MPa)l5?N1 N2 N3 N4 N5 跨中截面N6 N1 N2 N3 N4 N5 四分點截面N6 N1 N2 N3 N4 N6 錨固點截面N5 N1 N2 N3 N4 支點截面N5 山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 51 ——加載齡期為 、計算齡期為 時的混凝土徐變系數(shù)；),(0t?0tt ——加載齡期為 、計算齡期為 時的混凝土收縮系數(shù)；cs? 和收縮應(yīng)變終極值 的計算構(gòu)件理論),(0tu?),(0tucs?厚度的計算公式： Ah2?式中： ——主梁混凝土截面面積；A ——與大氣接觸的截面周邊長度。l4? 由鋼束預(yù)應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失 《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，鋼絞線由松弛引起的應(yīng)力損失的終極值，按下式計算： pel5 pek()f?????式中： ——張拉系數(shù)，本設(shè)計采用一次張拉， =；?——鋼筋松弛系數(shù)，對低松弛鋼筋， =；?——傳力錨固時的鋼筋應(yīng)力。計算時應(yīng)從最后張拉的一束逐步向前推進。l2表 321 各截面 的計算表l2?截面 鋼束號 d(MPa/m)??影響長度 ()fl錨固端l2(MPa)距張拉端距離 (m)xl2?N1（N2) 18834 7561 N3（N4) 18816 7487 N5 15228 7543 四分點截面N6 14021 5906 N1（N2) 37981 1711 N3（N4) 33857 1637 N6 錨固點截面N5 42642 1693 N1（N2) 163523 N3（N4) 186729 N5 168335 293 混凝土彈性壓縮引起的損失 后張法梁當(dāng)采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失，根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，計算公式為： l4Epc?????式中： ——在先張拉鋼束重心處，由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力，可按下式計算：山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 44p0p0inNMeAI?????其中： 、 ——分別為鋼束錨固時預(yù)加的縱向力和彎矩；p0 ——計算截面上鋼束重心到截面凈軸的距離，pie，其 值見 316 表所示， 值pinxiya??nxyia見表 312。下同?cos表 318 四分點截面管道摩擦損失 計算表1?????*xkx???()kxe????()con[1]kxe?????鋼束號 )(?（ rad） （ ）m（MPa）N1（N2) 7 N3（N4) 7 N5 N6 表 319 N6 錨固點截面管道摩擦損失 計算表1??????*xkx???()kxe????()con[1]kxe????鋼束號 )(?（ rad） （ ）m（MPa）N1（N2) N3（N4) N5 表 320 支點截面管道摩擦損失 計算表1??????*xkx???)(kxe????]1[)(kxcone?????鋼束號 )(?（ rad） （ ）m（MPa）N1（N2) 0 0 N3（N4) 0 0 N5 0 0 對于夾片錨固 =6mm；l??——單位長度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失，按下列公式計算：d?0ld???其中 ——張拉端錨下控制力，本設(shè)計為 1395MPa，0 ——預(yù)應(yīng)力鋼束扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力，即跨中截面扣除l?山東科技大學(xué)學(xué)生畢業(yè)設(shè)計（論文） 43 后的鋼筋應(yīng)力，l1?——張拉端錨固端距離。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》附錄 D， 計算公式如下。 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失引起的預(yù)應(yīng)力損失 按《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)定，計算公式為： (μθ+kx)l1con[]e???式中： ——張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力；根據(jù)《公預(yù)規(guī)》 條規(guī)con定，對于鋼絞線取張拉控制應(yīng)力為： (MPa)f?? μ ——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù)，對于預(yù)埋波紋管取 μ=； θ ——從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和（rad） ； k——管道每米局部偏差對摩擦的影響系數(shù)，取 k=； x——從張拉端到計算截面的管道長度（m） ，可近似取其在縱軸上的投影長度（見 316 圖所示） ，例如，當(dāng)四分點為計算截面時。預(yù)應(yīng)力損失值因梁截面位置不同而有差異，選四分點截面（即有直線束，又有曲線束通過）計算。表 316 主梁截面特性值總表截面名稱 符號 單位跨中 四分點 N6 錨固點 支點凈面積 凈慣距 I52974428 52548317 72484350 73143108凈軸到截面上緣距離 凈軸到截面下緣距離 上緣 nsW577890 578992 721740 724907截面抵抗距 下緣 x376272 377539 559422 566562翼緣部分面積 270001 271396凈軸以上面積 440805 441588換軸以上面積 439922 440434對凈軸靜距馬蹄部分面積 — —混凝土凈截面鋼束群重心到凈軸距離 換算面積 換算慣距 I67947394 67820856 85602432 84981