【正文】 49。即=2200220=(滿足尺寸限制） =2200220=，不需要進(jìn)行斜截面抗剪強(qiáng)度計(jì)算，僅按構(gòu)造要求配置鋼筋。As=905mm2經(jīng)過橋面板正截面強(qiáng)度的驗(yàn)算符合規(guī)范規(guī)定（與主梁截面強(qiáng)度驗(yàn)算相同，故略）。若選用d=12mm鋼筋，則有效高度h0=220mm。作用于每米寬板條上的彎矩： =280（）/ =作用于每米寬板條上的剪力： =280/ =承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算：基本組合： =（）+（） = =+ =正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力組合計(jì)算：短期效應(yīng)組合： = = =+ = 、配筋與強(qiáng)度驗(yàn)算。12 橋面板的計(jì)算由于行車道板寬跨比大于3，故按單向板計(jì)算。由于上面也要焊接鋼板，所以有2排214的鋼筋。 配置間接鋼筋的局部承壓構(gòu)件： 且 Acor=（190+102）（190+102）/4=34636（配置螺旋箍筋） K（間接鋼筋影響系數(shù)，=c50）= (10mm的HRB級(jí)鋼筋）=4Ass1/（dcorS）=4(21040)= =(1+2280)28552 = 故局部抗壓承載力計(jì)算通過，因此NNN4也通過。10錨固區(qū)局部承壓計(jì)算 根據(jù)對(duì)四束預(yù)應(yīng)力鋼筋的錨固點(diǎn)分析，N1鋼束的錨固端局部承壓條件最不利，現(xiàn)對(duì)N1錨固端進(jìn)行局部承壓驗(yàn)算，見下圖所示：　錨固區(qū)局部承壓圖（單位：mm）配置間接鋼筋的砼構(gòu)件，其局部受壓區(qū)的尺寸應(yīng)滿足下列錨下砼抗裂計(jì)算要求：Al=180180=32400mm2Aln=70/4=28552mm2Ab=500500=250000mm2 = 因此，=28552=。、二期恒載引起的撓度 （MG1+MG2） 采用l/4截面處的使用階段永存預(yù)加力矩作為全梁平均預(yù)加力矩計(jì)算值，即 =3920+1527 = = 截面慣性矩采用預(yù)加力階段（第一階段）的截面慣性矩，以l/4截面慣性矩In=109mm4作為全梁的平均值來計(jì)算。 取梁l/4截面的換算截面慣性矩Io=109mm4作為全梁的平均值來計(jì)算。所以變化點(diǎn)截面滿足作用短期效應(yīng)組合作用下的斜截面抗裂驗(yàn)算。斜截面抗裂驗(yàn)算取剪力和彎矩都變化較大的最不利區(qū)段進(jìn)行，即IIII截面進(jìn)行。同時(shí)，A類部分預(yù)壓力砼構(gòu)件還須滿足作用長期效應(yīng)組合的抗裂要求。8抗裂性驗(yàn)算正截面抗裂驗(yàn)算取跨中截面進(jìn)行。在支座中心起2500mm范圍內(nèi)，采用直徑為10，=100mm；其他地方采用直徑為10，=250mm。 同理可驗(yàn)算得，其他各處==。 圖13　變化點(diǎn)截面（單位：mm） 其中計(jì)算點(diǎn)分別取上梗肋aa處、第三階段截面重心軸處及下梗肋bb處。由二期恒載及活載作用產(chǎn)生的預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心處的砼應(yīng)力： = 鋼束應(yīng)力：=+ ==1209MPa計(jì)算表明預(yù)應(yīng)力鋼筋的拉應(yīng)力超過了規(guī)范限制，但是其比值（）=%5%，可認(rèn)為鋼筋應(yīng)力滿足要求?？缰薪孛妫篗G1=MG21=MG22+MQ=++== =1527 = ===同理驗(yàn)算可得，其他各處的==。 計(jì)算截面為跨中、l/l/支點(diǎn)及鋼束突然變化處。支點(diǎn)截面： 上緣： = =（拉）== 下緣： = =（壓）== 配筋同上。898600/100=，配425，As=1964mm2，=180/5=36mm25mm,d=25mm。Ac=898600mm2U=71772Ac/u=250，相對(duì)濕度為85%，查表得：徐變系數(shù)終極值==、==；收縮應(yīng)變終極值==。= Np=（）Ap=（）3920==（）=（31）（23）= = = =、徐變引起的損失，所以to=28d。由于鋼束錨固于梁端，鋼束數(shù)量沿跨長方向沒有變化，且彎起角度緩和，其斜截面抗彎強(qiáng)度一般不受控制設(shè)計(jì)，故不另行驗(yàn)算。2500mm到18400mm處，箍筋選用雙肢10，Sv=200mm。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋做為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋做為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。 （異號(hào)彎矩一些系數(shù)，=；；） P=100p=100=100（3920+1527）/（180）= 所以箍筋選用雙肢10： 。非預(yù)應(yīng)力構(gòu)造鋼筋做為承載力儲(chǔ)備，未予考慮。 （異號(hào)彎矩一些系數(shù)，=；；） P=100p=100=100（3920+1527）/（400）= 所以箍筋選用雙肢10： 。 預(yù)應(yīng)力鋼筋和非預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)到截面邊緣距離a： a==（12603920125+330152745）/（12603920+3301527）= 所以，=ha==,Md= 因此，Mu= =2200（） =Md= 跨中截面正截面承載能力滿足要求。 X==（1603920+3301527）/（2200）=hf39。、欄桿及人行道施工和運(yùn)營階段橋面濕接縫結(jié)硬后，主梁即為全截面參與工作，此時(shí)截面特性計(jì)算采用非預(yù)應(yīng)力鋼筋和預(yù)應(yīng)力鋼筋影響的換算截面，T形梁翼板寬度為2200mm。，主梁吊裝就位并現(xiàn)澆300mm濕接縫預(yù)應(yīng)力鋼筋張拉完成并進(jìn)行管道壓漿、封錨后，預(yù)應(yīng)力鋼筋能夠參與截面受力。=150mmAs= =（22003920）/330 =1354mm2采用618，As=1527mm2，as=45mm。在確定預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量后，非預(yù)應(yīng)力鋼筋根據(jù)正截面承載能力極限狀態(tài)要求來確定。平彎段曲線弧，每段曲線弧的彎曲角=638180/（8000）=。當(dāng)（XiXk）=0時(shí)，i點(diǎn)位于直線段還未彎起，Ci=0，故ai=a=100mm,=0。為使預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)加力垂直作用于錨墊板，NNNN4彎起角分別取=70、=60、=、=；各鋼束的彎曲半徑分別為RN1=74000mm、RN2=115000mm、RN3=178000mm、RN4=362000mm。全部四束預(yù)應(yīng)力鋼筋均錨固于梁端的布置符合均勻分散的原則，不僅能滿足張拉的要求，且NN2在梁端均彎起較高，可以提供較大的預(yù)剪力。采用夾片式群錨，70金屬波紋管成孔。所以有效預(yù)加力合力：Npe==106N預(yù)應(yīng)力鋼筋的張拉控制應(yīng)力為==1860=1395MPa，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20%估算，則Ap=Npe/（）=3311mm2。 按構(gòu)件正截面抗裂性要求估算預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量： 正常使用極限狀態(tài)按作用短期效應(yīng)組合計(jì)算的彎矩值： Ms=MG1+MG2+MQs=+++=設(shè)預(yù)應(yīng)力鋼筋截面重心距截面下緣為ap=125mm，則預(yù)應(yīng)力鋼筋的合力作用點(diǎn)至截面重心軸的距離為ep=ybap=1567125=1442mm。所以，bf39。），因hh/bh=1/41/3，所以（b+6hh+12hf39。相鄰兩梁的平均間距為2200mm。的計(jì)算按規(guī)范規(guī)定，T形截面受翼緣有效寬度bf39。　跨中彎矩與剪力荷載種類荷載類型qk或qr（KN/m）Pk（KN）（1+u）McΩ或yS（）SiSM公路一級(jí)320 人群3 Q公路一級(jí)384 人群3　四分點(diǎn)彎矩與剪力荷載種類荷載類型qk或qr（KN/m）Pk（KN）（1+u）McΩ或yS（）SiSM公路一級(jí)320 人群3 Q公路一級(jí)384 人群3 　變化點(diǎn)彎矩與剪力荷載種類荷載類型qk或qr（KN/m）Pk（KN）（1+u）McΩ或yS（）SiSM公路一級(jí)320 人群3 Q公路一級(jí)384 人群3 支點(diǎn)剪力： 　支點(diǎn)剪力示意圖 汽車荷載： =[+()] = = =Q0=+= 人群荷載： =3+（）3 =　內(nèi)力組合表截面跨中截面四分點(diǎn)截面變化點(diǎn)截面支點(diǎn)截面內(nèi)力名稱MmaxVmaxMmaxVmaxMmaxVmaxVmax一期恒載標(biāo)準(zhǔn)值G10二期恒載標(biāo)準(zhǔn)G2G21 0 G220人群荷載標(biāo)準(zhǔn)值Q2公路一級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（不計(jì)u) 公路一級(jí)汽車荷載標(biāo)準(zhǔn)值（u=)持久狀態(tài)的應(yīng)力計(jì)算的可變作用標(biāo)準(zhǔn)值（汽+人）（++） 正常使用極限狀態(tài)按作用短期組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+） 正常使用極限狀態(tài)按作用長期組合計(jì)算的可變荷載設(shè)計(jì)值（+） 經(jīng)驗(yàn)算：1邊梁的內(nèi)力是最大的，所以按照1邊梁的內(nèi)力計(jì)算其他主梁的配筋是可以的。 綜上所述（1+u）及β都取跨中及變化點(diǎn)的，（1+u)=, β=。+stan =150+4901/4 = t1/b1= 所以 c1= 腹板:t2=18cm t2/b2= 所以 c2=1/3 馬蹄:t3=（25+16+25）/2 =33cm t3/b3= 所以 c3= 所以 IT==102m4 支點(diǎn)截面： 翼板:t1=he=hf39。 橋面鋪裝層:1624= 濕接縫:2414/8+2470/(8)= G21= G22=[2（+）+]/8 = 　橫載內(nèi)力計(jì)算表（α=x/l,x距左端支點(diǎn)的距離)項(xiàng)目名稱邊梁計(jì)算數(shù)據(jù)l= l2=項(xiàng) 目GiMa=（1α）l2Gi（)Qa=（1α）lGi（KN）跨中四分點(diǎn)變化點(diǎn)四分點(diǎn)變化點(diǎn)支點(diǎn)α0（1α）