別墅畢業(yè)設(shè)計(jì)計(jì)算書(參考版)
2025-06-29 20:09本頁(yè)面
【正文】 (2) 取標(biāo)準(zhǔn)組合及相應(yīng)的M，V 即 基礎(chǔ)及回填土重：。 ，Nk max=考慮偏心荷載的影響，將A0增大20%，即 設(shè)基礎(chǔ)為正方形，則 。 初步確定基礎(chǔ)尺寸。 B柱基頂荷載基本組合截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←一層柱底M00N0V00注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kN B柱基頂荷載標(biāo)準(zhǔn)組合截面內(nèi)力|Mk max|NNk minMNk maxM→←一層柱底M00N0V00 注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kN混凝土強(qiáng)度等級(jí)選C25，ft=；鋼筋取HRB400，fy=360N/mm2；采用100厚C15混凝土墊層，兩邊各延伸出100mm。地基土為粉質(zhì)粘土， ，地基承載力特征值，無(wú)軟弱下臥層。L02 ＝ ** ＝ m As ＝ 171mm2，as ＝ 19mm，ξ ＝ ，ρ ＝ %； ρmin ＝ %， As,min ＝ 200mm2； 實(shí)配縱筋： 8200 （As ＝ 251） 支座 Mmin ＝ 1/20Qh0 ＝ *1*1433*1* ＝ ≥ V ＝ ，滿足要求。ftLn ＝ ** ＝ R ＝ h0 V ＝ 1/2ft qk ＝ *+**2 ＝ 最不利的荷載基本組合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{, } ＝ 梯板的支座反力 永久荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(D) ＝ 可變荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(L) ＝ 最不利的均布反力基本組合值 R ＝ 梯板斜截面受剪承載力計(jì)算 V ≤ gk + γQgk + γQ ＝ γc2 ＝ γc1hs + (n 1)c1(Lln + Lhn) / Ln ＝ *(+)/ ＝ 踏步段梯板面層自重 gk439。h1 ＝ 25* ＝ gk3 ＝ gk339。Lsn / Ln ＝ *＝ 低端、高端平板自重 gk339。T ＝ 25* ＝ gk2 ＝ gk239。) / 2 ＝ (170+2*)/2 ＝ 梯板有效高度 h10 ＝ h1 as ＝ 10020 ＝ 80mm 均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 梯板上的線載換算為均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/ ＝ 踏步段梯板自重 gk239。 ＝ h1 / Cosα ＝ 100/176。 踏步段斜板的長(zhǎng)度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 260/176。qqL02 ＝ ** ＝ m As ＝ 160mm2，as ＝ 24mm，ξ ＝ ，ρ ＝ %； ρmin ＝ %， As,min ＝ 200mm2； 實(shí)配縱筋： 8200 （As ＝ 251） 支座 Mmin ＝ 1/20Qh0 ＝ *1*1271*1* ＝ ≥ V ＝ ，滿足要求。ft ＝ R ＝ Lnh0 V ＝ 1/2ft qk ＝ *+**2 ＝ 最不利的荷載基本組合值 Q ＝ Max{Q(L), Q(D)} ＝ Max{, } ＝ 梯板的支座反力 永久荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(D) ＝ 可變荷載作用下均布反力標(biāo)準(zhǔn)值 Rk(L) ＝ 最不利的均布反力基本組合值 R ＝ 梯板斜截面受剪承載力計(jì)算 V ≤ gk + γQgk + γQ ＝ γc2c1) / 2 ＝ (+2*)/2 ＝ 梯板有效高度 h10 ＝ h1 as ＝ 10025 ＝ 75mm 均布永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值 梯板上的線載換算為均布恒荷 gk1 ＝ Pk / B ＝ 1/ ＝ 梯板自重 gk2 ＝ γb ＝ h1 / Cosα ＝ 100/176?！? 踏步段斜板的長(zhǎng)度 Lx ＝ Lsn / Cosα ＝ 1820/176。qq 采用對(duì)稱配筋因?yàn)? 所以按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足且滿足 ，選2 18，總配筋率 3. 柱斜截面受剪承載力計(jì)算由前可知， ，則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值 剪跨比 取 （滿足要求）根據(jù)規(guī)范，所以取 故該柱按構(gòu)造配置箍筋，三級(jí)抗震時(shí)柱端箍筋加密區(qū)構(gòu)造要求如下：① 箍筋加密區(qū)長(zhǎng)度為 上端： 下端(底層柱根)：② 箍筋最大間距為 上端： 下端(底層柱根)：③ 箍筋最小直徑 8mm所以，加密區(qū)取2 8100，非加密區(qū)取2 8200。 (2) 按及相應(yīng)的M計(jì) ， 此組內(nèi)力是非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整 因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比，故需要考慮偏心距增大系數(shù)η。 ： 左震： 右震：取 （右震） 左震： 右震：取 （右震） 取 將按柱的彈性分析彎矩值之比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端則底層柱上端彎矩調(diào)整為 三級(jí)框架， 計(jì)算偏心距： 附加偏心距： （l為偏心方向截面尺寸）確定柱的計(jì)算長(zhǎng)度，其中因?yàn)殚L(zhǎng)細(xì)比，故需要考慮偏心距增大系數(shù)η。 由于地震的往復(fù)作用，兩個(gè)方向的彎矩設(shè)計(jì)值均應(yīng)滿足要求。 框架柱 以一層B柱為例，說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。m ； V=2. 正截面受彎承載力計(jì)算混凝土強(qiáng)度等級(jí)C30：C30級(jí) fc=； ft= 應(yīng)力系數(shù)α1= ； 高度系數(shù)β=鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：縱向鋼筋：HRB400級(jí) fy=360N/mm2箍筋： HPB400級(jí) fy=360N/mm2(1) 支座C梁截面尺寸為bh=200mm500mm，按矩形截面計(jì)算單層配筋了近似取 mm2實(shí)配鋼筋318，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，支座 （滿足）(1) 支座C梁截面尺寸為bh=200mm500mm，按矩形截面計(jì)算單層配筋了近似取 實(shí)配鋼筋，318，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，支座 滿足）(3) 跨中截面按T形截面計(jì)算① 翼緣可計(jì)算寬度的確定按計(jì)算跨度l0考慮： 按梁間凈距考慮： 按翼緣厚度考慮: (故此種情況不考慮)綜上，取 ② T形截面類型判斷 屬于第一類T形截面實(shí)配鋼筋，218，抗震設(shè)計(jì)時(shí)，支座 滿足）③ 鋼筋面積計(jì)算3. 斜截面計(jì)算 故截面尺寸滿足要求。m ； V=跨中：M= 截面設(shè)計(jì) 框架梁這里取第一層BC跨梁為例,說(shuō)明計(jì)算方法和過(guò)程。m，N以受壓為正，單位為kN。 橫向框架B柱剪力組合（kN）層數(shù)→←400300200100 注：表中V以繞柱端順時(shí)針為正。 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層數(shù)截面內(nèi)力|Mmax|NNminMNmaxM→←6柱頂M00N0柱底M00N03柱頂M00N0797柱底M00N02柱頂M00N0柱底M00N01柱頂M00N0柱底M00N0注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位為kNm，N以受壓為正，單位為kN。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。 框架梁內(nèi)力組合層數(shù)截面位置內(nèi)力→←1AMVB左MVB右MVCMV跨間MABMBC2AMVB左MVB右MVCMV跨間MABMBC層數(shù)截面位置內(nèi)力→←4AMVB左MVB右MV28CMV跨間MABMBC注：M以下部受拉為正，V以向上為正，MAB 和MBC 分別為AB跨和BC跨的跨間最大彎矩。對(duì)右端取矩可得： 則 由 解得 則 下面以第一層AB跨梁為例，說(shuō)明計(jì)算過(guò)程：① 左震時(shí) ② 右震時(shí) 2. 根據(jù)《抗震規(guī)范》，梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整： 式中： V — 梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值；ln — 梁的凈跨，本設(shè)計(jì)ln=5m；VGb — 梁在重力荷載代表值作用下，按簡(jiǎn)支梁分析的梁端截面剪力設(shè)計(jì)值； 、 — 分別為梁左右端截面反時(shí)針或順時(shí)針?lè)较蚪M合的彎矩設(shè)計(jì)值 — 梁端剪力增大系數(shù)，本設(shè)計(jì)為三級(jí)抗震。在抗震組合作用下，采用解析法導(dǎo)出跨中彎矩最大值Mmax的計(jì)算公式，推導(dǎo)過(guò)程中，彎矩以順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?，剪力以向上為正?框架梁內(nèi)力組合 本設(shè)計(jì)方案中考慮了三種內(nèi)力組合，即 。層數(shù)AB跨BC跨柱軸力ql/2∑M/lV左V右ql/2∑M/lV左V右A柱B柱C柱N頂N底N頂N底N頂N底4321 恒載作用下梁端剪力及柱軸力(kN) 活載(上人屋面活載)作用下梁端剪力及柱軸力(kN)層數(shù)AB跨BC跨柱軸力ql/2∑M/lV左V右ql/2∑M/lV左V右A柱
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