【正文】 確定底面尺寸 A軸柱 (大于建筑物高度的1/15)，地基承載力為1000Kpa。m，V=該工程框架層數(shù)不多，地基土較均勻且柱距較大，可選擇獨立柱基礎，據(jù)地質(zhì)報告基礎埋深需在雜填土一下。外柱基礎承受的上部荷載框架柱傳來：N=2532kN，M=84kN 平臺梁計算與平臺板和梯段板連接的平臺梁=－=，==4m，故取=平臺梁截面高度h=L/12~L/8=267mm~401mm,取h=400mm,b=200mm 斜粱傳來的集中力： F=1/2= 平臺板傳來的恒載 4 平臺梁粉刷 = 平臺梁自重 25= 恒載 = 平臺板傳來活載 活載 q=恒荷控制： =＋ =活荷控制： =＋ = 荷載設計值： = ====考慮計算的斜截面應取在斜梁內(nèi)側(cè)，故==4. 配筋計算取=40030=370mm翼緣有效寬度mm按梁肋凈跨考慮由于＞, 可不按翼緣厚度考慮，最后應取=550mm判別T型截面類型=550120（370－120） =＞按第一類T型截面計算 = = ==384mm2=200370=148mm2 故選用2Ф16()由于無腹筋梁的抗剪能力=200370=＞V=, 故可按構(gòu)造配置箍筋, 選用雙肢箍ф6200。 平臺板計算由于樓層平臺與樓面的板在同一平面，故樓面平臺的配筋可與樓面板一致，而半層休息平臺須另外配筋。 ASmin=500500=1500mm2 樓梯設計設計示意圖 ： 樓梯類型： 梁式D型樓梯 支座條件： 兩端固定 斜梯段水平投影長度: L1 = 2860 mm 樓梯上部平臺水平段長度: L2 = 500 mm 樓梯下部平臺水平段長度: L3 = 500 mm 梯段凈跨: Ln = L1 + L2 + L3 = 2860 + 500 + 500 =3860 mm 樓梯高度：H = 1800mm 樓梯寬度：W =1530 mm 梯板厚：t = 40 mm 樓梯級數(shù)：n = 12(階) 踏步寬度： b = 260 mm 踏步高度：h = 150 mm 上平臺樓梯梁寬度: b1 = 200 mm 下平臺樓梯梁寬度: b2 = 200 mm 樓梯梁高度：h3 = 300 mm 樓梯梁寬度：b3 = 200 mm： 可變荷載：q = 面層荷載：qm = 欄桿荷載：qf = 3. 材料信息： 混凝土強度等級: C30 fc = N/mm2 ftk = ft = N/mm2 梯梁縱筋強度等級: HRB400 fy = 360 N/mm2 其余鋼筋選用HRB335鋼 fyv = 300N/mm2 頂棚厚度c1＝20mm 頂棚容重Rs＝ kN/m3 混凝土容重 Rc= kN/m3 混凝土彈性模Ec=28000 N/mm2 鋼筋彈性模量Es =210000 N/mm2 梯段板縱向受力鋼筋合力點至近邊距離 as1 = 20 mm 梯梁縱向受力鋼筋合力點至近邊距離 as2 = 30mm 踏步板設計：梯段傾角余弦值： 梯段板計算跨度:= 1530－2200 =1130mm梯段板平均厚度:= (＋2)/2 = mm取為120mm：梯段板荷載設計值（取一個踏步寬板帶）： 自重： = = kN/m 面層：= (＋) = kN/m 抹灰：= 恒荷標準值：= ＋＋= kN/m 恒荷控制： =＋ = 活荷控制： =＋ = kN/m 荷載設計值： = kN/m3. 正截面受彎承載力計算： = 第一組內(nèi)力組合彎矩中由風荷載產(chǎn)生的彎矩75%Mmax,g,所以柱的計算長度l0==。正截面計算：以一層A柱計算為例最不利內(nèi)力組合 柱同一截面分別承受正反向彎矩，故采用對稱配筋。柱的截面尺寸為500500，則h0=50040=460mm。所以梁全長頂面除負彎矩筋外 需設置2Ф12的鋼筋。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。 =選配箍筋Ф10250，實有mm2/mm，可以。 =250565 =Vmax=241kN 可知，截面尺寸符合條件。實配鋼筋6Ф20，As=1884mm2。實配鋼筋6Ф20，As=1884mm2。對于第一類T型截面, ξξb均能滿足,可不用驗算。下部跨間截面按單筋T形截面計算： == = ===250565=，滿足要求。m361kKNm Vmax=241kN 對于樓面現(xiàn)澆的框架結(jié)構(gòu)，梁支座負彎矩按矩形截面計算縱筋數(shù)量，跨中正彎矩按T形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與1/2簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處：按T形截面設計，翼緣計算寬度：按跨度考慮，取，=L/3=； 按梁肋凈跨考慮； 由于＞, 可不按翼緣厚度考慮，最后應取=2500mm.梁內(nèi)縱向鋼筋選HRB400級熱扎鋼筋，（fy=fym 支座A：Mmax=－270kN梁的截面尺寸為250600和250500兩種，則=60035=565mm，=50035=465mm。 以第三層樓面設計為例。m，V、N單位均采用kN。 本工程中，則 對于框架結(jié)構(gòu)梁、柱的最不利組合為：梁端截面：+Mmax、Mmax、Vmax；梁跨中截面：+Mmax；柱端截面：|M|max及相應的N、V； Nmax及相應的M； Nmin及相應的M。但本工程中風荷載較大，因此考慮風荷載作用，所以由永久荷載效應控制的組合。為第i個可變荷載的分項系數(shù)；為按永久荷載標準值計算的荷載效應值；為按可變荷載標準值計算的荷載效應值；為可變荷載的組合值系數(shù)；為參與組合的可變荷載數(shù)。（1）無地震作用時 查《荷載規(guī)范》，對于一般排架、框架結(jié)構(gòu)，可以采用簡化規(guī)則，在下列荷載效應組合值中取最不利值確定?！憾酥吔孛娴募袅蛷澗?； g，p ——作用在梁上的豎向分布恒荷載和活荷載； B ——柱截面寬度。梁端截面 M、V 值 V，M——內(nèi)力計算得到的梁端柱軸線截面的剪力和 彎矩； V39。 對于框架梁，在水平力和豎向荷載共同作用下，剪力沿梁軸線呈線性變化，彎矩則成拋物線變化（指豎向分布荷載），因此，除取梁的兩端為控制截面外，還應在跨間取最大正彎矩的截面為控制截面。 梁端剪力 ——梁上均布荷載引起的剪力 ——梁端彎矩引起的剪力 柱軸力 ——梁端剪力 ——柱頂豎向集中荷載 表218 恒載作用下梁端剪力計算 層號AB、CD跨梁511013 4146321 層號BC跨梁5048088380882808818088表219 活載作用下梁端剪力計算層號AB、CD跨梁5435335235135層號 BC跨梁5040302010表220 恒載作用下的剪力和軸力層次總剪力柱軸力AB跨BC跨A軸柱B柱5 284414686006033895787528131511701 816711491表221 活載作用下的剪力和軸力層次梁剪力柱軸力AB跨BC跨A軸柱B柱5214109313219721901248 。頂層： 頂層彎矩分配及彎矩圖標準層： 標準層彎矩分配及彎矩圖底層： 底層彎矩分配及彎矩圖豎向均布恒載作用下的框架彎矩圖活載作用下分層法計算過程和恒載作用下計算過程相同，這里省略。 將分層法所得到的彎矩圖疊加，并將節(jié)點不平衡彎矩進行再分配。計算步驟為： （1）將原框架分為5個敞口單元。 由于柱縱向集中荷載的作用，對柱產(chǎn)生偏心，在恒荷載和活荷載的作用下產(chǎn)生偏心彎矩?？蚣艿呢Q向荷載及偏心距如圖所示。豎向荷載作用下，框架的內(nèi)力分析除活荷載較大的工業(yè)與民用建筑，可以不考慮活荷載的不利布置，這樣求得的框架內(nèi)力，梁跨中彎距較考慮活載不利布置法求得的彎矩偏低，但當活載占總荷載的比例較小時，可在截面配筋時，~。）=頂層柱恒載=梁自重+板傳荷載 =（－）＋＋ =頂層柱活載=板傳活載=＋=標準層恒載=（－）＋＋ = 標準層活載=板傳活載 =＋=二．豎向荷載作用下框架結(jié)構(gòu)內(nèi)力計算 豎向荷載作用下的內(nèi)力一般可采用近似法，有分層法，彎矩二次分配法和迭代法。）=屋面梁：恒載=次梁自重+板傳荷載=+ 2=活載=2=樓面梁：恒載=次梁自重+板傳荷載=+2=活載=板傳荷載=（4） A、D軸柱縱向集中荷載標準值計算頂層柱：女兒墻自重： 頂層柱恒載=女兒墻自重+梁自重+板傳荷載 =＋（－）＋=頂層柱活載=板傳活載==標準層柱恒載=墻自重+梁自重+板傳荷載 =（－）＋（）+=188kN標準層活載=板傳荷載==（5）B、C軸柱縱向集中荷載標準值計算α=a/l= q =（12α178。恒載：5/84=活載：5/84=樓面板傳荷載：恒載：5/84=活載：5/84=梁自重：AB~CD軸間框架梁均布荷載為：屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=＋=活載=板傳荷載=樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載+墻體=＋＋= 活載=板傳荷載=(2) BC軸間框架梁均布荷載標準值計算屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=＋5/8=活載=板傳荷載=5/82=樓面梁：恒載=梁自重+板傳荷載=＋5/8=活載=板傳荷載=5/82=（3）AB(CD)間集中荷載 α=a/l= q =（12α178?？蚣芨髦臈U端彎矩、梁端彎矩按下式計算，計算過程見表 中柱處的梁 邊柱處的梁 表215 A、D軸柱彎矩計算表層次565296119444652961194436529611944122652961194414690210051 表216 B、C軸柱彎矩計算表層次5652962070446529620704