【正文】 /mm2 As /mm2 Amin /mm2 實配鋼筋 As /mm2A 　 360 2Φ16 (402)支座B 　 360 3Φ16 (603)AB、CD 跨間 　 890 360 3Φ20 (942)支座 B、C 　 360 2Φ16 (402)5BC 跨間 　 212 360 2Φ16 (402)A 　 360 2Φ20 (628)支座B 　 360 3Φ16 (603)AB、CD 跨間 　 632 360 3Φ18 (763)支座 B、C 　 360 2Φ16 (402)4BC 跨間 　 63 360 2Φ16 (402)A 　 360 3Φ18 (763)支座B 　 360 3Φ18 (763)AB、CD 跨間 　 642 360 3Φ18 (763)支座 B、C 　 360 3Φ14 (461)3BC 跨間 　 69 360 2Φ16 (402)A 。箍筋配置，滿足構(gòu)造要求。 驗算是否需要計算配置箍筋： =300565 =V= 可知，需按構(gòu)造配箍。 ρ=603/300/565=%ρmin=%， 梁斜截面受剪承載力計算 驗算截面尺寸： hw=h0=565mm hw/b=565/300=4,屬厚腹梁?？紤]兩支座處：將下部跨間截面的 3Ф20 鋼筋伸入支座，作為支座負彎矩作用下的受壓鋼筋， As， =942 mm2，再計算相應(yīng)的受拉鋼筋 As，支座 A 上部： αs=M/（f cmbf， h02） = = ξ=1（12αs） 1/2= 可近似取 As=ξfcmbf， h0/fy =300565/300= 實配鋼筋 2Ф16，A s=402 mm2。ρ=942/300/565= %ρmin=%，滿足要求。m 屬第一類 T 形截面。跨中正彎矩按 T 形截面計算縱筋數(shù)量，跨中截面的計算彎矩，應(yīng)取該跨的跨間最大正彎矩或支座彎矩與 1/2 簡支梁彎矩之中的較大者，依據(jù)上述理論，得：考慮跨間最大彎矩處：按 T 形截面設(shè)計，翼緣計算寬度 bf， 按跨度考慮，取 bf， =L/3=，梁內(nèi)縱向鋼筋選 II級熱扎鋼筋， （f y=fy， =300N/mm2） ，h 0=ha=60035=565mm，因為 fcm bf， hf， （ h0 hf， /2）=2400100（565100/2）=m 支座 B：M max= KN梁的最不利內(nèi)力：經(jīng)以上計算可知，梁的最不利內(nèi)力如下： 跨間： Mmax= ΣMb 為節(jié)點左右梁端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。第 4 層，柱頂軸壓比[u N] = N/Ac fc=103/=可知，4 層柱端組合的彎矩設(shè)計值應(yīng)符合下式要求： ΣMc=ηcΣMb注：ΣM c 為節(jié)點上下柱端截面順時針或逆時針方向組合的彎矩設(shè)計值之和。ηvb 梁端剪力增大系數(shù)，三級取 。m）5 759990 14028 4 759990 14028 0．50 3 759990 14028 2 759990 14028 0．50 1 929580 17168 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按以下公式計算： M l b=i l b（M bi+1，j + M u i，j ）/（i l b+ i r b） (615) M r b=i r b（M bi+1，j + M u i，j ）/ （i l b+ i r b） (616) V b=（M l b+ M r b）/ l (617) Ni=∑（V l b V r b） k (618 )具體計算過程見下表： 表 611 梁端彎矩、剪力及柱軸力的計算AB 梁 BC 梁 BC 梁 柱軸力層次M1b M2b l Vb M3b M4b l Vb邊柱N中柱N5 3 4 3 3 3 27 3 15 3 圖 64 地震荷載作用下框架的彎矩剪力及軸力圖7 框架的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)抗震等級：根據(jù)《抗震規(guī)范》 ，本方案為三級抗震等級。m）5 759990 11305 4 759990 11305 3 759990 11305 2 759990 11305 1 929580 13818 表 610 各層柱端彎矩及剪力計算（ B、C 柱）2，3 號柱層次hi（ m）Vi（ KN）∑D ij（ N/mm）Di2（N/mm）Vi2（KN） ky（m ）M 上（KN 水平地震作用下框架內(nèi)力計算計算 5 號軸線橫向框架的內(nèi)力：表 69 各層柱端彎矩及剪力計算（A、D 柱）1,4 號柱層次 hi（m） Vi（KN）∑D ij（N/mm）Di1（N/mm）Vi1（KN） ky（m ）M 上（KNm） GiHi/∑GjHj Fi（KN） Vi（KN）5 4 3 2 1 ∑ 各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖： 圖63 水平地震剪力作用分布 多遇水平地震作用下的位移驗算水平地震作用下框架結(jié)構(gòu)的層間位移（△u） i 和頂點位移 u i 分別按下列公式計算：（△u） i = Vi/∑D ij (613)u i=∑（△ u） k (614)各層的層間彈性位移角 θe=（△u） i/hi，根據(jù)《抗震規(guī)范》 ，考慮磚填充墻抗側(cè)力作用的框架，層間彈性位移角限值[θ e]1/550。查表得設(shè)防烈度為 7 度的 аmax=結(jié)構(gòu)總的水平地震作用標準值 FEkFEk=а1Geq = =（ KN）因 ==＞ T1=，所以不考慮頂部附加水平地震作用。結(jié)構(gòu)頂點的假想側(cè)移計算過程見下表，其中第四層的 Gi 為 G4 和 Ge 之和。 （△u） k 為第 k 層的層間側(cè)移。uT 按以下公式計算：VGi=∑Gk (68)（△u） i= VGi/∑D ij (69) uT=∑（△ u） k (610)注： ∑D ij 為第 i 層的層間側(cè)移剛度。基本自振周期 T1（s）可按下式計算：T1= （u T） 1/2 (67)注：u T 假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值 Gi 作為水平荷載而算得的結(jié)構(gòu)頂點位移。第 1 層 A、D 柱的反彎點高度為：查表得 y0= y1=0 y2=0 y3=0 所以 y=同理可算出各層的反彎點高度，各層的反彎點高度詳見彎矩計算表中。 yy 3 為上下層層高變化時反彎點高度比的修正值。 則 風(fēng)壓高度變化系數(shù) z 由《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》確定?橫向風(fēng)荷載的標準值 Wk 為：Wk= z s zWo?表 61 Wk 值計算表離地高度 Uz Bs Us Wo hi hj Wk 圖 61 風(fēng)荷載示意圖表 62 側(cè)移值計算表框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：Vij=DijV i /∑Dij (63)M bij=Vijyh (64)M uij=Vij（1y）h (65)y=yn+y1+y2+y3 (66)注：y n 框架柱的標準反彎點高度比。 第二層至第四層重力荷載代表值計算及荷載匯總第二層至四層的重力荷載代表值同第一層的計算差異不大,僅多一面內(nèi)墻 ,所以：二層、三層、四層的重力荷載代表值為G2= G3= G4= 第五層重力荷載代表值計算及荷載匯總梁重力荷載（同一層）： 柱重力荷載（同一層）：768KN內(nèi)外填充墻及女兒墻重的計算：表 58 墻重力統(tǒng)計類別 總計算長度 （m） 墻計算高度 （m） 墻厚計算值 （m） 荷載標準值（KN/m 2） 總 重（KN）女兒墻 1．4 0．24 11 外墻 7 7 內(nèi)墻 7 合計 屋面板及樓板恒載、活載計算同一～四層 樓板恒載、活載計算（樓梯間按樓板的 倍計算）： 樓板面積： – –2=（m 2） 樓梯面積: +2=（m 2）恒載=樓梯恒載+ 樓板恒載 : + = 活載：（+2）+ （ – –2） =雪載：=由以上計算可知，五層重力荷載代表值為G5=G 恒 +G 活= + + + + = 集中于各樓層標高處的重力荷載代表值 G i 的計算結(jié)果如下圖所示：圖 59 重力荷載代表值6 水平荷載計算 風(fēng)荷載計算垂直作用在建筑物表面的風(fēng)荷載按下式計算：= (61)kWz?s?o式中 —風(fēng)荷載標準值（kN/m 2） ；k —高度 z 處的風(fēng)振系數(shù)；zs —風(fēng)荷載體型系數(shù)；—風(fēng)壓高度變化系數(shù)；z?—基本風(fēng)壓 （kN/m 2） 。mME ==mME==mME ==mME ==mMBC 中 = =mME =mME=mME =mME =mMBC 中 =M0（M 左 + M 右 ）活荷載作用下的梁跨中彎矩，利用兩端帶彎矩的簡支求得。m對梁彎矩進行調(diào)幅，調(diào)幅系數(shù)為 β，取 。m對于 1 層：M BD 中 =m對于 2 層：M BD 中 =m對于 3 層：M BD 中 =m對于 4 層：M BD 中 =對于 5 層：M AB 中 =M0（ M 左 + M 右 ）m5 14 活荷載作用下梁的內(nèi)力計算對于第 5 層，AB,CD 跨梁： q==BC 跨：q ″==AB,CD 跨梁端彎矩：M AB= MB A=ql2AB/12 = = （）BC 跨梁端彎矩： MBC= MCB=ql2AB/12