【正文】 表2——10 框架梁彎矩設(shè)計值組合表層號截面內(nèi)力設(shè)計值組合項組合值①恒載②左活③中活④右活⑤左風(fēng)⑥右風(fēng)五層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋②＋③ Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 四層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 三層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 二層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤） Ｃ左 ①＋０．９（②＋④＋⑤） Ｃ右 ①＋０．９（④＋⑥） ＣＤ跨中 ①＋②＋④ 一層Ｂ右 ①＋０．９（②＋③＋⑥） ＢＣ跨中 ①＋０．９（②＋③＋⑤。將各種荷載單獨作用下的控制截面的內(nèi)力進行組合時，還應(yīng)考慮這些荷載是否同時出現(xiàn)以及同時達到最大值的可能性，即考慮荷載組合。三、控制截面的選擇：非抗震下內(nèi)力組合：（1）、由可變荷載效應(yīng)控制的組合（分項系數(shù)：，）即：簡化方法：；，取兩者的較大值。對于框架梁，彎矩組合選擇梁兩端及跨中截面作為控制截面。以BC跨，八層梁在恒載作用下的計算為例：其它層梁端彎矩調(diào)幅及調(diào)幅后剪力、軸力計算見表2——9表2——9 內(nèi)力調(diào)幅計算表層號彎矩剪力柱軸力BC跨CD跨BC跨CD跨B柱C柱MBCM中MCBMCD=MDCM中VBVCVC=VDN頂N底N頂N底5 4 3 2 1 二、控制截面的選擇：對于框架柱，選擇柱子上、下端兩個截面作為控制截面。此建筑抗震設(shè)防烈度為6度，不做抗震驗算。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對豎向荷載作用下的內(nèi)力進行調(diào)幅。計算結(jié)果如表2——7所示：表2——7（a） B軸框架柱反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m5 4 3 2 1 表2——7（b） C軸框架柱反彎點位置層號h/mKy0y1y2y3yyh/m5 4 3 2 1 4. 左風(fēng)作用下內(nèi)力框架柱的桿端彎矩和梁端彎矩按以下公式計算：邊柱節(jié)點： 中柱節(jié)點： 則左風(fēng)作用下框架內(nèi)力計算如表2——8表2——8（a） 風(fēng)荷載下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號5113090209094113090209093113090209092113090209091458709967表2——8（b） 風(fēng)荷載下C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩計算層號5 11309035636 4 11309035636 3 11309035636 2 11309035636 1 4587012970 表2——8（c） 風(fēng)荷載下框架柱與梁端剪力層號梁端剪力柱軸力BC跨VbBCCD跨VbCDB軸NcBC軸VbBCVbCDNcc5432131 注：軸力壓力為+，拉力為。2. 第i層和第m柱所分配的剪力為：其中，見表2——1。在分布活荷載下，其集中力會在節(jié)點處產(chǎn)生偏心彎矩。對于構(gòu)件的不同截面或同一截面的不同種類的最不利內(nèi)力往往有個不相同的活荷載最不利布置位置，最不利內(nèi)力的種類來確定。由此計算得出各桿件剪力如圖2——１１所示：圖2——１１　　恒載作用下剪力圖橫梁作用于柱子軸力值即為梁端剪力值，再加上縱梁傳來的軸力值及柱自重。圖2——８　　恒載作用下彎矩一次分配圖４. 節(jié)點不平衡彎矩二次分配計算過程見圖2——９所示：（頂層）（四層）（三層）（二層）（底層）圖2——９　　恒載作用下分層法計算（二次分配）將圖2——９中各層結(jié)果組合后得到框架最終彎矩圖2——１０。由于本榀框架結(jié)構(gòu)、受力對稱，在分層法計算時可取半結(jié)構(gòu)進行計算。1. 計算分配系數(shù)說明：計算時除底層柱以外，其它各層柱的線剛度先乘以，取傳遞系數(shù)為１／３（梁和底層柱的傳遞系數(shù)為１／２）。豎向荷載產(chǎn)生的梁端彎矩只在本層內(nèi)進行彎矩分配，單位之間不再進行傳遞。j層側(cè)移 頂點側(cè)移 框架在風(fēng)荷載下側(cè)移的計算見表2——4，如下：表2——4 框架在風(fēng)荷載下側(cè)移計算層號51130901/2727341130901/1363631130901/937521130901/71431458761/3060側(cè)移驗算：層間最大側(cè)移值為： 1/30601/550，滿足要求頂點側(cè)移 且 u/H=1/75101/650，滿足要求第六部分：內(nèi)力計算為簡化計算，考慮如下幾種單獨受荷情況：（1） 恒載滿布情況；（2） 活載分跨布置作用（分左布活載、中布活載、右布活載）（3） 風(fēng)荷載作用（分左風(fēng)和右風(fēng)）對于第（1）種情況，采用分層法計算；第（2）種情況利用PF程序計算；第（3）情況，采用D值法計算。由于結(jié)構(gòu)高度小于30m，則取=； ——下層柱高； ——上層柱高，頂層取女兒墻高度的兩倍； B——計算單元迎風(fēng)面寬度（B=）計算過程見表2——1表2——1 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值計算層數(shù)離地高度　　　　　　　5 4 3 2 1 五、豎向荷載下框架受荷總圖：1. 側(cè)移剛度見表2——2和表2——3表2——2 橫向2—5層D值的計算構(gòu)件名稱B軸柱20909C軸柱35636D軸柱35636E軸柱20909表2——3 橫向底層D值的計算構(gòu)件名稱B軸柱9967C軸柱12970D軸柱12970E軸柱99672. 風(fēng)荷載下框架位移計算水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計算：式中： ——第j層的剪力； ——第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和； ——第j層的層間位移。式中：基本風(fēng)壓 ——風(fēng)壓高度變化系數(shù)。圖2—3 梁柱相對線剛度圖第五部分：荷載計算一、恒載標(biāo)準(zhǔn)值計算：1. 屋面防水層（剛性）：30mm厚C20細(xì)石混凝土防水 防水層（柔性）：三氈四油鋪小石子 找平層：15mm厚水泥砂漿 kN/m3=找坡層：平均40mm厚水泥焦渣找坡 kN/m3=保溫層：60mm厚1:10水泥膨脹珍珠巖 kN/m3=結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 kN/m3=抹灰層：10mm厚混合砂漿 kN/m3= kN/m2合計 2. 各層樓面（含走廊）水磨石地面（10mm厚面層，20mm厚水泥砂漿打底） 結(jié)構(gòu)層：120mm厚現(xiàn)澆鋼筋混凝土板 kN/m3=抹灰層：10mm厚混合砂漿 kN/m3=合計 3. 梁自重hb=300mm700mm梁自重： （）25 kN/m3=抹灰層：10mm厚混合砂漿 (+) 217 kN/m3= 合計 hb=250mm600mm梁自重： （）25 kN/m3=抹灰層：10mm厚混合砂漿 (+) 217 kN/m3= 合計 hb=250mm500mm梁自重： （）25 kN/m3=抹灰層：10mm厚混合砂漿 (+) 217 kN/m3= 合計 4. 柱自重 hb=500mm500mm柱自重： kN/m3=抹灰層：10mm厚混合砂漿 (+) 217 kN/m3= 合計 5. 外縱墻自重 標(biāo)準(zhǔn)層縱墻： [（）()] kN=鋁合金窗（）： kN=貼瓷磚外墻面： [()] kN=水泥粉刷內(nèi)墻面： [()] kN= 合計 底層縱墻： [（）()] kN=鋁合金窗（）： kN=貼