【正文】 。你必須努力，當有一天驀然回首時，你的回憶里才會多一些色彩斑斕，少一些蒼白無力。4. 歲月是無情的，假如你丟給它的是一片空白，它還給你的也是一片空白。既糾結(jié)了自己，又打擾了別人。用一些事情，總會看清一些人。2. 若不是心寬似海，哪有人生風(fēng)平浪靜。ln[()/()]/Sk = G39。= G39。= kg /kg絕干τ39。/SkG39。/[（）Sk] + G39。ln[(X1XC)/(XCX*)]/Sk + G39。(X1XC)/SUC + G39。 積分得τ2 = G39。 假設(shè)U = k（XX*）dX/dτ= Sk(XX*)/G39。假設(shè)在降速階段中干燥速率與物料的自由含水量（XX*）成正比。試求新情況下的干燥時間。若在相同的條件下，要求將物料含水量由X1 = kg /kg絕干降至X239。) = QL 代入已知條件L( I) –9062 = 580G（X1X2）L( I) = ∵ 絕干氣消耗量L=G(X1X2)/(H2H1) ∴ L = （） ∴ （）= （）即 H + = （3）略（4）將I2 = ( + )t2 + 2490 H2 代入H + = 解得 H2 = L= （）= kg干氣/hLW = L（1+H0）= （1+）= kg新鮮空氣/h。 = CS（θ1 θ2）+ CW（X1θ1 –X2θ2）= （）+ （）= kJ/kg絕干圍繞干燥器做物料衡算L(I1 I2) + G(I139。 解：（1）G = G1（1ω1）= 9200（）= 9062kg/h ∴ 干燥產(chǎn)品質(zhì)量 G2 = G/（1ω2）= 9080 kg/h（2）X1 = ω1/ （1ω1）= X2 = ω2/（1ω2）= 當干球溫度t0 = 26℃，濕球溫度為23℃ 時由圖53查的空氣的濕度H0 = kg水/kg絕干I1 = ( + )t1 + 2490 H1 =（+）95 + 2490 = kJ/kg絕干I139。干燥器內(nèi)無輸送裝置，熱損失為580kJ/kg汽化的水分。絕干物料的比熱容CS = kJ/(kg絕干濕物料初始狀況為：溫度θ1= 25℃，含水量ω1= ％終了時狀態(tài)為：溫度θ2 = ℃ ，ω2 = ％。分別用計算法和做圖法求混合氣體的濕度和焓。若空氣在干燥器中經(jīng)歷等焓干燥過程，試求：（1） 1m3原濕空氣在預(yù)熱器過程中焓的變化；（2） 1m3原濕空氣在干燥器中獲得的水分量。求所需填料蹭高度。s氣，液逆流接觸，在塔的操作條件下，SO2在兩相間的平衡關(guān)系近似為Y* = ，試求：（1） ，用水量應(yīng)為多少？（2） 在上述條件下，用圖解法求所需理論塔板數(shù)；（3） 如仍用（2）中求出的理論板數(shù)，而要求回收率從95％提高到98％，用水量應(yīng)增加到多少？解：（1）y2 = y1（1η）= （）= Y1 = （）= （L/V）min=（Y1Y2）/X1* = （Y1Y2）/（Y1/）= （）= （L/V）=（L/V）min= 惰性氣體流量： V = 5000用水量 L = = 7684kmol/h （2）吸收操作線方程 Y = （L/V）X + Y2 代入已知數(shù)據(jù) Y = + 在坐標紙中畫出操作線和平橫線，得到理論板數(shù)NT = 14．在一逆流吸收塔中用三乙醇胺水溶液吸收混于氣態(tài)烴中的H2S，進塔氣相中含H2S（體積）％要求吸收率不低于99％，操作溫度300Ｋ，平衡關(guān)系為Y* = 2X，進塔液體為新鮮溶劑，(H2S)/kmol(溶劑)(m2 氨溶液溫度t/℃ 氨溶液濃度 氣相氨平衡濃度Xkmol(氨)/kmol(水) Y*kmol()/kmol() 20 0 0 26 29 34 42 47 解：混合氣流量G = πD2u/4 ∴D = (4G/πu)1/2=[(4)/()]1/2= mY1 = y2 = y1（1η）= = Y2 = 根據(jù)附表中的數(shù)據(jù)繪成不同溫度下的XY*曲線查得與Y1= X1*= （L/V）min= （Y1 Y1）/ X1* = （）/ = （L/V）= (L/V)min= 由操作線方程Y = (L/V)X + Y2 可得 X1 = (V/L)(Y1Y2)= ()/= 由曲線可查得與X1相平衡的氣相組成Y1* = ΔYm=（ΔY1ΔY2）/ln(ΔY1ΔY2) = [（ ）]/ln（）/ = ∴ΝOG =（Y1Y2）/ΔYm = （）/ = 惰性氣體流量 G39。s).水在20溫度下送入塔頂，由于吸收氨時有溶解熱放出，故使氨水溫度越近塔底越高?；旌蠚怏w于40℃下進入塔底。解：⑴ Y1 = 2/98 =， Y2 = m = E/P總 = 104/ = 104 由 （L/V）min= （Y1Y2 ）/X1* = （Y1Y2 ）/（Y1/m） = （）/（） = L/V = （L/V）min = 622 由操作線方程 Y = （L/V）X + Y2（L/V）X2 得 出口液相組成 X1 = （Y1Y2 ）/（L/V）= （）/622 = 105 ⑵ 改變壓強后，亨利系數(shù)發(fā)生變化，及組分平衡發(fā)生變化，導(dǎo)致出口液相組成變化 m‘ = E/P總’ = 104