【正文】 (5). 降雨量：最大日降雨量119mm/h，年降雨量1450mm。(3). 濕度：最熱月平均73%。 施工條件(1). 工期：預計本年6月～次年3月。本工程采用鋁合金窗和大玻璃地彈門以及木門，大理石地面。墻體采用：混凝土空心砌塊（），墻體厚度均為200厚。本設計梁、柱均采用C30混凝土，板均采用C30混凝土,基礎承臺采用C20混凝土，墊層采用C10混凝土。(2). 結構設計特點本工程采用鋼筋混凝土框架結構，柱截面統(tǒng)一為600mm600mm，梁截面詳見結構設計，樓屋面均鋪設120厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板。主體為五層。m，V的單位為kN，N的單位為kN。應沿基礎底面雙向配筋。采用實際基礎有效高度h0=860mm。m，N=，V=則作用于基頂?shù)暮奢d設計值：M= 地基承載力特征值計算。為便于施工，選用階梯型基礎。 ②斜截面受剪承載力計算按構造配筋配置箍筋，選用＠200。 平臺梁設計(1). 平臺梁截面尺寸平臺梁截面?。?。(1). 荷載計算總荷載設計值：荷載種類荷載標準值（kN/m）荷載分項系數(shù)水磨石面層120mm厚混凝土板25=20厚板底抹灰17=小計 g活荷載 q(2). 截面設計平臺板的計算跨度彎矩設計值 板的有效高度。翼緣計算寬度 翼緣高度去踏步板斜板的厚度 鑒別T形截面類型屬于第一種T形梁截面選用212。 斜梁設計(1). 截面形狀及尺寸截面尺寸：斜梁截面高度：取 ，斜梁截面寬度取。 踏步設計設計踏步厚度，取1個踏步作為計算單元。板的混凝土強度等級為C30，鋼筋采用HPB235；梁的混凝土強度等級為C30，縱筋采用HRB335鋼筋。，采用梁式等跑樓梯，共26級踏步，其踏步的水平投影長度為12=。 （） （） （）ρmin=max[%,(45ft/fy)%]=%As,min=ρminbh=300mm600mm=360mm2(2). 斜截面受剪承載力計算。 （） （） （） （） （） 框架梁截面設計(1). 正截面受彎承載力計算。(5). 斜截面受剪承載力計算。 橫向框架A軸線柱端組合彎矩設計值的調整 橫向框架B軸線柱端組合彎矩設計值的調整注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩設計值。 （）ea=max(20mm,600mm/30=20mm)=20mm （） （） （），；當l0/h＜15時。本工程為三級抗震框架，且縱向受力鋼筋采用HRB400，要求∑As≤5%bh，且∑As≥%bh=%6002=2160mm2 (邊柱和中柱)∑As≥%bh=%6002=2880mm2 (角柱)。，：A軸柱N＜Nb，為大偏壓，選用M大、N小的組合；B軸柱存在N＜Nb的情況，為小偏壓，選用M大、N小的組合。(2). 截面尺寸復核取h0=600mm35mm=565mm，Vmax=，因為 ≤4所以 =600mm565mm=1212kN＞滿足要求。m，V的單位為kN，N的單位為kN。m，V的單位為kN，N的單位為kN。m，V的單位為kN，N的單位為kN?？蚣苤鶅攘M合～。 內力組合考慮的組合本例考慮如下四種內力組合：(1)、+；(2)、+；(3)、+(SQk+Swk)；(4)、+；此外，對于本工程，+，對結構設計不起控制作用，故不予考慮。分別在上層的梁底和下層的梁頂()?？蚣苤膹澗亍⒓袅洼S力沿柱高是線性變化的，因此可取各層柱的上、下端截面作為控制截面。由于對稱性，本例每層梁取5個控制截面。 控制截面的確定框架梁一般取梁端和跨中作為梁承載力設計的控制截面，梁端最危險截面應在梁端柱邊，而不是在結構設計簡圖中的柱軸線處。 5軸線AB、CD跨梁端剪力計算層次Q/（KN/m）l/mM左/M右/左/KN右/KN54321 5軸線BC跨梁端剪力計算層次Q/kNL/MM左/M右/左/kN右/kN54321 5軸線A、D柱軸向力計算(kN) 層次5 4321 5軸線B、C柱軸向力計算(kN)層次54321 重力荷載代表值作用下的剪力圖 重力荷載代表值作用下的軸力圖 活荷載標準值作用下的內力計算活載作用在AB跨時：活載作用在DE跨時：由迭代分析計算出結構的彎矩，剪力和軸力。 （）剪力按式()和式()計算： （） （）軸力按式()計算： （）層次54321層次5432D柱軸向力計算(kN)層次G恒N(V左)G柱N上N下5 4 3 21 、C柱軸向力計算(kN)層次G恒N(V右)N(V左)G柱N上N下51594321 重力荷載代表值作用下的內力計算(1)、重力荷載代表值計算重力荷載代表值作用下的內力計算按屋(樓)面梁上的線荷載設計值計算?？紤]內力組合的需要，對恒載、活載作用于滿跨，并受重力荷載代表值作用下的框架內力分別進行分析，且不考慮偏心影響。 中柱彎矩分配系數(shù)層次相對線剛度上左右下5——1——3－411211注：表中上下左右為彎矩分配系數(shù)在迭代圖中的位置。．1 彎矩分配系數(shù)計算節(jié)點各桿端的彎矩分配系數(shù)可根據(jù)下式()求得,。 風荷載作用下框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱 A D層次/m/kN　/（kN/m）　/（kN/m　/kN　y　/(）　/()51025487137434102548713743310254871374327713931028112711946845 風荷載作用下框架各層柱端彎矩及剪力計算表　中柱B、C、　層次/m　/kN　/（KN/m）　/（KN/m）　/kN　Y/( ）　　/()510254875475441025487547543102548754754277139341058127119410548 風荷載作用下5軸框架各層柱軸力計算表AB、CD跨梁端剪力BC跨梁端剪力邊柱軸力中柱軸力層次/kN/kN/kN/kN5432剪力計算表AB跨或CD跨梁BC跨梁層次柱端待分配彎矩之和/(kN/m）///kN /kN54321 左風彎矩圖（） 左風剪力圖（） 左風軸力圖（.m） 內力計算豎向荷載作用下，框架的側移量很小，按不考慮側移的迭代法進行結構內力分析。 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算表 層次/kN　/kN　/m　=/510254871/330000410254871/165000310254871/11000027713931/7800012711941/31750由上表可知，層間側移最大值1/31750＝1/550（滿足要求）。 （） 風荷載計算圖層次/m　　　　/m/mkN女兒墻　　　54321風荷載簡化為作用于框架上的水平節(jié)點力，計算過程類同水平地震作用下的情況。由此所繪M、V、 橫向水平地震作用下5軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表邊柱A D柱層次　/m　/kN　/(kN/m)　/(kN/m)　(A,D)/kN　iy　/()　/()51025487137434102548713743310254871374327712931028112711946845 橫向水平地震作用下5軸框架各層柱端彎矩及剪力計算表中柱（B、C、柱）層次/m/kN　/(kN/m)　/kN/m(B,C)/kN　　i　/()　/　510254875475441025487547543102548754754277129341058127119410548 橫向水平地震作用下5軸框架各層柱端彎矩、剪力計算表　AB跨或CD跨梁BC跨梁層次柱端待分配彎矩之和/(kN/m）/(）　　/(）　/kN?。ǎ。ǎ?/kN　54321 橫向水平地震作用下5軸框架各層軸力計算表　層次AB、CD跨梁端剪力　/kNBC跨梁端剪力　/kN邊柱軸力