【正文】 最后再一次感謝所有在設(shè)計中曾經(jīng)幫助過我的良師益友和同學(xué)。其次，我要感謝幫助過我的同學(xué)，他們也為我解決了不少我不太明白的設(shè)計上的難題。首先，我要感謝我的老師在畢業(yè)設(shè)計上給予我的指導(dǎo)、提供給我的支持和幫助，這是我能堅持下來并順利完成這次設(shè)計的主要原因，更重要的是老師幫我解決了許多設(shè)計中的難題，讓我能把設(shè)計做得更加完善。致 謝從這次畢業(yè)設(shè)計開始到最后，我得到了老師的悉心指導(dǎo)，無論是資料查詢、流程設(shè)計，還是論文成稿、繪制流程圖，都離不開老師的參與指導(dǎo)。在此次設(shè)計中，我不僅學(xué)到了新的知識，而且也把化工設(shè)計課中學(xué)到的知識以及其他相關(guān)課程知識進(jìn)行了一遍應(yīng)用復(fù)習(xí)和檢驗，讓我更加牢固地掌握了各項知識。同時還必須要做到細(xì)致認(rèn)真，盡量避免出錯，為下一階段的計算提供保障?；び嬎闶紫纫鉀Q的是要清楚設(shè)計的條件，做到思路清晰、概念清楚、方法正確、按部就班地進(jìn)行，避免出錯，便于校核，保證既快又好地完成任務(wù)。校核并不是一帆風(fēng)順的，在校核中會遇到各種各樣的問題，這些問題有時是計算的差錯，有時是某些參數(shù)選得不合理，就這樣不斷地修改，使自己的設(shè)計符合要求。于是我開始了尋找我的論文的線索。設(shè)計遠(yuǎn)遠(yuǎn)超出了我們所想的那種純粹的計算，從開始的資料的收集、外文的翻譯都不僅僅是專業(yè)知識的問題，計算機(jī)的應(yīng)用成了設(shè)計中無形而重要的一部分。 塔的底部空間高度塔的底部空間高度是指塔底最末一層塔盤到塔底下封頭切線的距離，釜液停留時間取5 min。則出口管徑：d3== m查表可用規(guī)格：⑷ 進(jìn)料管 ℃， MPa，D=所以：進(jìn)料體積流量為：V= =進(jìn)料管流速取為u=20m/s，則進(jìn)料管徑： d4== m查表可用規(guī)格： 壁厚選用20R鋼為塔體材料，由于是常溫常壓操作，取壁厚Sn=10 mm 封頭采用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭，材料為20R鋼，壁厚與塔體相同，即：Sn=10 mmhi=1000=750 mm，h0=60 mm 裙座以Q235A鋼為裙座材料，壁厚為10 mm，高度為3m，裙座與簡體的連接采用對焊來校核強度。因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當(dāng)?shù)母叨葹? 淹塔為防止發(fā)生淹塔現(xiàn)象，要求控制降液管中清液高度精餾段（1） 單層氣體通過塔板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨龋海?）液體通過降液管的壓頭損失，因不設(shè)進(jìn)口堰 （3）板上液層高度 取，已選定則可見＜，所以符合防止淹塔的要求提餾段（1） 單層氣體通過塔板壓降所相當(dāng)?shù)囊褐叨龋海?）液體通過降液管的壓頭損失（3）板上液層高度 取，已選定則可見＜，所以符合防止淹塔的要求 塔板負(fù)荷性能圖 霧沫夾帶線 泛點率= 據(jù)此可作出負(fù)荷性能圖中的霧沫夾帶線，按泛點率85%計算精餾段： 整理得： 即 ：提餾段： 整理得： 即 ： ∴ 得坐標(biāo)點數(shù)據(jù)如下：表53 霧沫夾帶線數(shù)據(jù)Table 53 entrainment line data精餾段精餾段提餾段提餾段 液泛線 由此可確定液泛線，忽略式中 而 :精餾段： 整理得： 提餾段： 整理得： 表54 在操作范圍內(nèi)任意取若干個對應(yīng)值Table 54 in the operating range of any number of corresponding values ??taken精餾段 精餾段 提餾段 液相負(fù)荷上限線液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時間不低于3～5s液體降液管內(nèi)停留時間～以作為液體在降液管內(nèi)停留時間的下限則： 漏液線對于型重閥，依作為規(guī)定氣體最小負(fù)荷的標(biāo)準(zhǔn)，則精餾段 提餾段 液相負(fù)荷下限線取堰上高度作為液相負(fù)荷下限條件作出液相負(fù)荷下限線，該線為與氣相流量無關(guān)的豎直線 取 則由以上各線作出塔板負(fù)荷性能圖由塔板負(fù)荷性能圖可看出：① 在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點p (設(shè)計點)處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置；② 塔板的氣相負(fù)荷上限完全由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制；③ 按固定的液氣比 圖55 精餾段負(fù)荷性能圖Figure 55 rectifying section load performance chart圖56 提餾段負(fù)荷性能圖Figure 56 Load stripping section performance chart 表57 浮閥塔工藝設(shè)計計算結(jié)果Table 57 valve tower process design calculations項目符號單位精餾段提餾段備注塔徑板間距塔板類型單溢流弓形降液管分塊式塔板空塔氣速堰長堰高板上液層高度降液管底隙高度浮閥數(shù)11281128等腰三角形叉排同一排孔心距相鄰橫排中心距離閥孔氣速浮閥動能因子臨界閥孔氣速孔心距排間距單板壓降650650液體在降液管內(nèi)停留時間 20降液管內(nèi)液層高度液相負(fù)荷上限液相負(fù)荷下限第六章 塔附件設(shè)計 接管設(shè)計⑴ 塔頂乙醇蒸汽出口管由前面計算可知：， ℃，則體積流量為：V===蒸汽流速，取u=20 m/s則出口管面積S==所以：出口管徑d1==查表可用規(guī)格：⑵ 回流液進(jìn)口管已知：回流液溫度為70℃，取液體流速u=2m/s則回流液入口管d2====130mm查表可用規(guī)格：⑶ 塔底出料管%，可近似為水，100℃下水的密度為1000kg/m3，1000247。必須采用分塊式塔板，而各分塊板的支承與銜接也要占去一部分泡鼓區(qū)面積，因此排間距不宜采用84mm，而應(yīng)小于此值，故取閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在9~12范圍內(nèi) 氣相通過浮閥塔板的壓降可根據(jù) 計算 精餾段（1）干板阻力 因＞ 故 （2） 板上充氣液層阻力：本設(shè)備分離水和乙醇的混合物，即液相為碳?xì)浠衔?，可?（3）液體表面張力所造成的阻力 此阻力很小，可忽略不計。必須采用分塊式塔板，而各分塊板的支承與銜接也要占去一部分泡鼓區(qū)面積，而應(yīng)小于此值，故取 圖52 浮閥塔板分塊結(jié)構(gòu)Figure 52 valve trays block structure按t=75mm 以等腰三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)1168個閥孔動能因數(shù)變化不大，仍在9~12范圍內(nèi)。 表44 乙醇水的表面張力Table 44 Surface tens