【正文】 螺栓抗拉強(qiáng)度驗(yàn)算 ftb：螺栓連接的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，對(duì)奧氏體不銹鋼（A50）取230MPa； de：螺栓有效直徑：； Ntb：螺栓抗拉承載能力設(shè)計(jì)值(N)； Ntb=πde2ftb/4 =230/4 = 2Pyb=≤許用抗拉承載力=所以螺栓的抗拉強(qiáng)度滿足要求。12 幕墻板塊壓板計(jì)算基本參數(shù)： 1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：； 2：板塊分格尺寸：1800mm1450mm； 3：壓板寬度：45mm 4：壓板長(zhǎng)度：50mm 5：壓板厚度：6mm 6：壓板間距：350mm 壓板的彎矩設(shè)計(jì)值計(jì)算 Myb：壓板單側(cè)所受的彎矩設(shè)計(jì)值(N?mm)； qyb：板塊所受的水平荷載設(shè)計(jì)值(MPa)； Pyb：壓板單側(cè)所受的水平集中力(N)； Syb：壓板間距(mm)； Byb：壓板橫截面寬度(mm)； a：板塊短邊長(zhǎng)(mm)； qyb=+ =+ = Pyb= =3501450/2 = Myb=Pyb() =45 =?mm 壓板的應(yīng)力計(jì)算 σ：壓板所受的最大彎曲應(yīng)力(MPa)； Lyb：壓板長(zhǎng)度(mm)； tyb：壓板厚度(mm)； d：壓板上螺栓孔徑(mm)； Wyb：壓板的抗彎距(mm3)； σ=Myb/Wyb =6Myb/(Lybd)tyb2 =6(506)/62 =選用壓板材質(zhì)為6063T5，抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值為90MPa；所以壓板的抗彎強(qiáng)度滿足要求。11 鋁單板幕墻幕墻膠類及伸縮縫計(jì)算基本參數(shù)： 1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：； 2：板塊分格尺寸：1800mm1450mm； 3：幕墻類型：鋁單板幕墻； 4：年溫溫差：56℃； 立柱連接伸縮縫計(jì)算 為了適應(yīng)幕墻溫度變形以及施工調(diào)整的需要，立柱上下段通過(guò)插芯套裝，留有一段空隙伸縮縫(d)，d值按下式計(jì)算： d≥αΔｔL+d1+d2上式中： d：伸縮縫計(jì)算值(mm)； α：立柱材料的線膨脹系數(shù)，105； △ｔ：溫度變化,取56℃； L：立柱跨度(mm)； d1：施工誤差，取3mm； d2：考慮其它作用的預(yù)留量，取2mm； d=αΔｔL+d1+d2 =563800+3+2 =實(shí)際伸縮空隙d取20mm，滿足設(shè)計(jì)要求。 群錨受剪內(nèi)力計(jì)算 [JGJ1452004]規(guī)定，當(dāng)邊距c≥10hef時(shí)，所有錨栓均勻分?jǐn)偧羟泻奢d； 當(dāng)邊距c10hef時(shí)，部分錨栓分?jǐn)偧羟泻奢d；其中：　　hef：錨栓的有效錨固深度；　　c：錨栓與混凝土基材之間的距離；本例中：　　c=100mm10hef=800mm所以部分螺栓受剪，承受剪力最大錨栓所受剪力設(shè)計(jì)值為：Vsdh=V/m=684N 錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力計(jì)算　　NRd,s=kNRk,s/γRS,N [JGJ1452004]　　NRk,s=Asfstk [JGJ1452004]上面公式中：　　NRd,s：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力設(shè)計(jì)值；　　NRk,s：錨栓鋼材破壞時(shí)的受拉承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??；　　As：錨栓應(yīng)力截面面積；　　fstk：錨栓極限抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值；　　γRS,N：錨栓鋼材受拉破壞承載力分項(xiàng)系數(shù)；　　NRk,s=Asfstk　　 =500　　 =42150N　　γRS,N=≥ [JGJ1452004]　　fyk：錨栓屈服強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值； γRS,N= =500/400　　　　=　 ?。害肦S,N= NRd,s=kNRk,s/γRS,N　　 =142150/　　 =28100N≥Nsdh=錨栓鋼材受拉破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 錨栓鋼材受剪破壞承載力計(jì)算 VRd,s=kVRk,s/γRs,V [JGJ1452004]其中： VRd,s：鋼材破壞時(shí)的受剪承載力設(shè)計(jì)值； VRk,s：鋼材破壞時(shí)的受剪承載力標(biāo)準(zhǔn)值； k：地震作用下錨固承載力降低系數(shù)，[JGJ1452004]選??； γRs,V：鋼材破壞時(shí)的受剪承載力分項(xiàng)系數(shù)，[JGJ1452004]選用： γRs,V=[JGJ1452004]按規(guī)范，、fstk≤800MPa、fyk/fstk≤；對(duì)本例， γRs,V=[JGJ1452004]　　　　=500/400　　　　=實(shí)際選取γRs,V=； VRk,s= [JGJ1452004] =500 =21075N VRd,s=kVRk,s/γRs,V =121075/ =14050N≥Vsdh=684N所以，錨栓鋼材受剪破壞承載力滿足設(shè)計(jì)要求！ 拉剪復(fù)合受力承載力計(jì)算鋼材破壞時(shí)要求： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2≤1 [JGJ1452004]代入上面計(jì)算得到的參數(shù)計(jì)算如下： (NSdh/NRd,s)2+(VSdh/VRd,s)2 =()2+(684/14050)2 =≤所以，該處計(jì)算滿足設(shè)計(jì)要求！9 幕墻轉(zhuǎn)接件強(qiáng)度計(jì)算基本參數(shù)： 1：轉(zhuǎn)接件斷面面積：A=750mm2； 2：轉(zhuǎn)接件斷面抵抗矩：W=15625mm3； 受力分析轉(zhuǎn)接件的受力情況根據(jù)前面埋件的計(jì)算結(jié)果，有： V：剪力(N) N：軸向拉力(N) M：彎矩(N?mm) V=1368N N=7866N M=109440N?mm 轉(zhuǎn)接件的強(qiáng)度計(jì)算校核依據(jù)： σ=N/A/2+M/γW/2≤f上式中： σ：轉(zhuǎn)接件的抗彎強(qiáng)度(MPa)； f：轉(zhuǎn)接件抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值，為215MPa； N：轉(zhuǎn)接件所受軸向拉力(N)； M：轉(zhuǎn)接件所受彎矩(N?mm)； γ：塑性發(fā)展系數(shù)，； W：轉(zhuǎn)接件斷面抵抗矩(mm3)； σ=N/A/2+M/γW/2 =7866/750/2+109440/ =≤f=215MPa轉(zhuǎn)接件強(qiáng)度可以滿足要求。 橫梁的撓度計(jì)算 因?yàn)閼T性矩預(yù)選是根據(jù)撓度限值計(jì)算的，所以只要選擇的橫梁慣性矩大于預(yù)選值，撓度就滿足要求： 實(shí)際選用的型材慣性矩為： Ix=126000mm4 Iy=126000mm4 預(yù)選值為： Ixmin= Iymin= 橫梁撓度的實(shí)際計(jì)算值如下： df1=qkB4(25/85(H/2B)2+2(H/2B)4)/240EIy =14504(25/85(1425/2/1450)2+2(1425/2/1450)4)/240/206000/126000 = df2=5GkB4/384EIx =514504/384/206000/126000 = df1,lim= df2,lim=所以，橫梁撓度滿足規(guī)范要求。 立柱的抗剪計(jì)算校核依據(jù)： τmax≤τs=125MPa (立柱的抗剪強(qiáng)度設(shè)計(jì)值)(1)Vwk：風(fēng)荷載作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)： Vwk=wkBL/2 =7503800/2 =(2)Vw：風(fēng)荷載作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)： Vw= = =(3)VEk：地震作用下剪力標(biāo)準(zhǔn)值(N)： VEk=qEAkBL/2 =7503800/2 =342N(4)VE：地震作用下剪力設(shè)計(jì)值(N)： VE= =342 =(5)V：立柱所受剪力設(shè)計(jì)值組合： 采用Vw+： V=Vw+ =+ =3933N(6)立柱剪應(yīng)力校核： τmax：立柱最大剪應(yīng)力(MPa)； V：立柱所受剪力(N)； Sx：立柱型材受力面對(duì)中性軸的面積矩(mm3)； Ix：立柱型材截面慣性矩(mm4)； t：型材截面垂直于X軸腹板的截面總寬度(mm)； τmax=VSx/Ixt =393318060/1441300/8 = ≤125MPa立柱抗剪強(qiáng)度滿足要求!5 幕墻橫梁計(jì)算基本參數(shù)： 1：計(jì)算點(diǎn)標(biāo)高：； 2：橫梁跨度：B=1450mm； 3：橫梁上分格高：1800mm； 橫梁下分格高：1050mm； 4：橫梁計(jì)算間距：H=1425mm； 5：力學(xué)模型：梯形荷載簡(jiǎn)支梁； 6：板塊配置：鋁單板； 7：橫梁材質(zhì)：Q235；因?yàn)锽H，所以本處幕墻橫梁按梯形荷載簡(jiǎn)支梁力學(xué)模型進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算，受力模型如下： 橫梁型材選材計(jì)算(1)橫梁在風(fēng)荷載作用下的線荷載集度(按梯形分布)： qwk：風(fēng)荷載線分布最大荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)； wk：風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值(MPa)； H：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)； qwk=wkH =1425 = qw：風(fēng)荷載線分布最大荷載集度設(shè)計(jì)值(N/mm)； qw= = =(2)垂直于幕墻平面的分布水平地震作用的線荷載集度(按梯形分布)： qEAk：垂直于幕墻平面的分布水平地震作用(MPa)； βE：動(dòng)力放大系數(shù)，； αmax：水平地震影響系數(shù)最大值，； Gk：幕墻構(gòu)件的重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N)，(主要指面板組件)； A：幕墻平面面積(mm2)； qEAk=βEαmaxGk/A …… [JGJ1022003] = = qEk：橫梁受水平地震作用線荷載集度標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)； H：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)； qEk=qEAkH =1425 = qE：橫梁受水平地震作用線荷載集度設(shè)計(jì)值(N/mm)； qE= = =(3)幕墻橫梁受荷載集度組合：用于強(qiáng)度計(jì)算時(shí)，采用Sw+： ……[JGJ1022003] q=qw+ =+ =用于撓度計(jì)算時(shí)，采用Sw標(biāo)準(zhǔn)值： ……[JGJ1022003] qk=qwk =(4)橫梁在風(fēng)荷載及地震組合作用下的彎矩值(按梯形分布)： My：橫梁受風(fēng)荷載及地震作用彎矩組合設(shè)計(jì)值(N?mm)； Mw：風(fēng)荷載作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N?mm)； ME：地震作用下橫梁產(chǎn)生的彎矩(N?mm)； B：橫梁跨度(mm)； H：幕墻橫梁計(jì)算間距(mm)；采用Sw+： ……[JGJ1022003] Mw=qwB2(3(H/B)2)/24 ME=qEB2(3(H/B)2)/24 My=Mw+ =qB2(3(H/B)2)/24 =14502(3(1425/1450)2)/24 =?mm(5)橫梁在自重荷載作用下的彎矩值(按矩形分布)： Gk：橫梁自重線荷載標(biāo)準(zhǔn)值(N/mm)； H1：橫梁自重荷載作用高度(mm)，對(duì)掛式結(jié)構(gòu)取橫梁下分格高，對(duì)非掛式結(jié)構(gòu)取橫梁上分格高； Gk=H1 =1800 = G：橫梁自重線荷載設(shè)計(jì)值(N/mm)； G= = = Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩設(shè)計(jì)值(N?mm)； B：橫梁跨度(mm)； Mx=GB2/8 =14502/8 =?mm 確定材料的截面參數(shù)(1)橫梁抵抗矩預(yù)選： Wnx：繞X方向橫梁凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)； Wny：繞Y方向橫梁凈截面抵抗矩預(yù)選值(mm3)； Mx：橫梁在自重荷載作用下的彎矩(N?mm)； My：風(fēng)荷載及地震作用彎矩組合值(N?mm)； γx，γy：塑性發(fā)展系數(shù)： 對(duì)于冷彎薄壁型鋼龍骨，按《冷彎薄壁型鋼結(jié)構(gòu)技術(shù)規(guī)范》GB 500182002，；　　　　對(duì)于熱軋型鋼龍骨，按JGJ133或JGJ102規(guī)范,； 對(duì)于鋁合金龍骨，按最新《鋁合金結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB 504292007，； fs：型材抗彎強(qiáng)度設(shè)計(jì)值(MPa)，對(duì)Q235取215；按下面公式計(jì)算： Wnx=Mx/γxfs =