【正文】
。 屋面板屋面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖317所示。計算配筋量時，取內力臂系數。（4）截面設計截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=12020=100mm（長跨）方向跨中截面的=12030=90mm支座截面處均取為100mm。查表“雙向板按彈性分析的計算系數表”（見《混凝土結構》）對各區(qū)格彎矩進行計算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D四類。支座最大負彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內支座固支時作用下的支座彎矩。恒荷載（2）計算跨度板厚=120mm,橫梁，縱梁① 內跨 ，為軸線間距離② 邊跨 ，為凈跨，為梁寬各區(qū)格板計算跨度見表341。[17] 樓面板樓面板的平面布置圖，有關尺寸及計算簡圖如圖317所示。取1m寬板為計算單元。由表可見，最大層間彈塑性位移角發(fā)生在第5層，其＜，故滿足要求。把這些值分別代入式：對于一般層：＜，對于底層：＜,對于頂層：＜以判斷薄弱樓層的位置。計算過程見表338。2）樓層受剪承載力計算采用簡化的柱底塑性鉸法計算。第層柱的相對彈性線剛度式中為標準層柱的線剛度。下面以框架底層為例進行說明，其中。表中表示4軸線框架的層間剪力，指4軸線框架的剛度。罕遇地震的地震影響系數最大值多遇地震作用下。 1～4層取相同的箍筋，4～6層取相同的箍筋。由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設計值，節(jié)點兩側梁的高度，即 按式計算節(jié)點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節(jié)點上、下柱反彎點間的距離，即(右震)剪力設計值因，故取及中的較大值，則 ＞滿足要求。節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按式計算，其中取=設節(jié)點區(qū)配筋為48＠150，則 ＞故承載力滿足要求。第六層中節(jié)點。由節(jié)點兩側梁的受彎承載力計算節(jié)點核芯區(qū)的剪力設計值，節(jié)點兩側梁的高度，即 按式計算節(jié)點的剪力設計值，其中為柱的計算高度，取節(jié)點上、下柱反彎點間的距離，即 (右震)剪力設計值因，故取及中的較大值，則 ＞滿足要求。節(jié)點核芯區(qū)的受剪承載力按式計算，其中N取二層柱底軸力N=，故取N=設節(jié)點區(qū)配筋為410＠100，則 ＞故承載力滿足要求。（3）框架梁柱節(jié)點核芯區(qū)截面抗震驗算第一層中節(jié)點。表334 A柱正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)(mm)195153(mm)(mm)11111111111111111111(mm)e(mm)偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832628628628實配面積(mm)64346434369536953695% 表335 B柱正截面受壓承載力計算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)19111520(mm)195153(mm)(mm)40(mm)250e(mm)635偏心性質大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832832832628628628628628628實配面積(mm)6434643464346434369536953695369536953695（%）表336 框架柱箍筋數量計算表柱號層次/kN /kNN/kN/kN/﹪實配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()B柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()注：表中為換算至支座邊緣處的柱端剪力。非加密區(qū)還應滿足S＜15d=1532=480mm,故箍筋取4肢10150。由表326可得一層柱底的軸壓比n=,查得=，則最小體積配筋率＜取10，=，則。 ＜0故該層柱應按構造配置箍筋。(3)柱斜截面受剪承載力計算第一層B柱為例進行計算框架柱的剪力設計值＜（滿足要求）＞3（取）其中取較大的柱下端值，而且、不應考慮，故為將表326（b）。截面采用對稱配筋，具體配筋見表334，表中： 取 當＜15時,取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構件的截面曲率修正系數；—— 考慮構件長細比對構件截面曲率的影響系數； —— 偏心距增大系數；—— 軸力作用點到受拉鋼筋合力點的距離；—— 混凝土相對受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。＜0故按構造配筋，且應滿足，單側配筋率，故 選628（）。=，節(jié)點上、下柱端彎矩=（）=此內力是非地震組合情況，且無水平荷載效應，故不必進行調整，且取==。＞（?。?＜15取=對稱配筋＜屬大偏壓情況。（附加偏心距）取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大者，即650/30=20mm,故取= mm。以第二層B軸柱為例說明。同時，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內力重分布，底層柱的反彎點具有較大的不確定性?？梢匀山M中較大者計算配筋。梁、柱端彎矩應符合下述公式的要求： 三級框架 =式中——節(jié)點上、下柱端順時針或逆時針截面組合的彎矩設計值之和； ——節(jié)點左、右梁端逆時針或順時針截面組合的彎矩設計值之和。若柱子形成了塑性鉸，則會伴隨產生較大的層間位移，危及結構承受垂直荷載的能力，并可能使結構成為機動體系。m/mm2/mm2實際配筋/mm2//％6支座A441218（509）＜0289218（509）AB跨間1507422（1520）支座218218（509）BC跨間1292422（1520）1支座A628856225（982）＜0628433225（982）AB跨間2558622和25（2613）支座509813225（982）BC跨間405218（509）表332 柱的剪跨比和軸壓比驗算柱號層次kNNkNA柱6550510＞2＜1650610＞2＜B柱6550510＞2＜1650610＞2＜表333 軸壓比限值類別抗震等級一二三框架柱框架梁（2）柱正截面承載力計算框架結構的變形能力與框架的破壞機制密切相關，一般框架梁的延性遠大于柱子。由表333可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。（1）剪跨比和軸壓比驗算表332給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計算結果，其中剪跨比也可取。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢8100,箍筋用HPB235級鋼筋,，則＞,非加密區(qū)箍筋取雙肢8150，箍筋設置滿足要求。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)箍筋取4肢10100，則其承載力為＞由于非加密區(qū)長度較小，故全跨均按加密區(qū)配置。＜故截面尺寸滿足要求。可近似取實取218（），＞，滿足要求。＜= 實配鋼筋218（），＞，滿足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計算。翼緣計算寬度當按跨度考慮時，； 按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。支座B右上部配筋計算實配218（），＞，滿足要求。支座B上部配筋計算＜說明富裕 ，且達不到屈服。＜= 實配鋼筋422（），＞，滿足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計算。 翼緣計算寬度當按跨度考慮時，； 按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩 跨間彎矩取控制截面，即跨間處的正彎矩?？山迫嵟?25（），＞，＞，滿足要求。＜= 實配鋼筋218（），＞，滿足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計算。翼緣計算寬度當按跨度考慮時，； 按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時， ，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。可近似取實取225（），＞，＞，滿足要求。＜=實配鋼筋3 22和325（），＞，滿足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計算。 翼緣計算寬度當按跨度考慮時，； 按梁間距考慮時，按翼緣厚度考慮時，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩 跨間彎矩取控制截面，即跨間處的正彎矩。注意在截面配筋時，組合表中地震力組合的內力均應乘以后再與靜力組合的內力進行比較，挑選出最不利組合。為相應于本層柱凈高上、下兩端的剪力設計值。表328（b） 橫向框架B柱柱端組合彎矩設計值的調整層 次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底——————注：表中彎矩為相應于本層柱凈高上、下兩端的彎矩值，表中以左側受拉為正，單位為，以受壓為正，單位為kN。 表328(a) 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內力+NMM6柱頂（）47（）柱底（）5柱頂（）柱底（）4柱頂（）柱底（）3柱頂（）