【正文】
。 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖317所示。計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。（4）截面設(shè)計(jì)截面有效高度：選用8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=12020=100mm（長(zhǎng)跨）方向跨中截面的=12030=90mm支座截面處均取為100mm。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見(jiàn)《混凝土結(jié)構(gòu)》）對(duì)各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D四類(lèi)。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿(mǎn)布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)作用下的支座彎矩。恒荷載（2）計(jì)算跨度板厚=120mm,橫梁，縱梁① 內(nèi)跨 ，為軸線(xiàn)間距離② 邊跨 ，為凈跨，為梁寬各區(qū)格板計(jì)算跨度見(jiàn)表341。[17] 樓面板樓面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖317所示。取1m寬板為計(jì)算單元。由表可見(jiàn)，最大層間彈塑性位移角發(fā)生在第5層，其＜，故滿(mǎn)足要求。把這些值分別代入式：對(duì)于一般層：＜，對(duì)于底層：＜,對(duì)于頂層：＜以判斷薄弱樓層的位置。計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表338。2）樓層受剪承載力計(jì)算采用簡(jiǎn)化的柱底塑性鉸法計(jì)算。第層柱的相對(duì)彈性線(xiàn)剛度式中為標(biāo)準(zhǔn)層柱的線(xiàn)剛度。下面以框架底層為例進(jìn)行說(shuō)明，其中。表中表示4軸線(xiàn)框架的層間剪力，指4軸線(xiàn)框架的剛度。罕遇地震的地震影響系數(shù)最大值多遇地震作用下。 1～4層取相同的箍筋，4～6層取相同的箍筋。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的高度，即 按式計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即(右震)剪力設(shè)計(jì)值因，故取及中的較大值，則 ＞滿(mǎn)足要求。節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中取=設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配筋為48＠150，則 ＞故承載力滿(mǎn)足要求。第六層中節(jié)點(diǎn)。由節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的受彎承載力計(jì)算節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的剪力設(shè)計(jì)值，節(jié)點(diǎn)兩側(cè)梁的高度，即 按式計(jì)算節(jié)點(diǎn)的剪力設(shè)計(jì)值，其中為柱的計(jì)算高度，取節(jié)點(diǎn)上、下柱反彎點(diǎn)間的距離，即 (右震)剪力設(shè)計(jì)值因，故取及中的較大值，則 ＞滿(mǎn)足要求。節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中N取二層柱底軸力N=，故取N=設(shè)節(jié)點(diǎn)區(qū)配筋為410＠100，則 ＞故承載力滿(mǎn)足要求。（3）框架梁柱節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)截面抗震驗(yàn)算第一層中節(jié)點(diǎn)。表334 A柱正截面受壓承載力計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)(mm)195153(mm)(mm)11111111111111111111(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832628628628實(shí)配面積(mm)64346434369536953695% 表335 B柱正截面受壓承載力計(jì)算截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢⅣⅣⅤⅤ(kNm)(kN)(mm)(m2)650610550510(mm)19111520(mm)195153(mm)(mm)40(mm)250e(mm)635偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心大偏心＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0＜0選筋832832832832628628628628628628實(shí)配面積(mm)6434643464346434369536953695369536953695（%）表336 框架柱箍筋數(shù)量計(jì)算表柱號(hào)層次/kN /kNN/kN/kN/﹪實(shí)配箍筋加密區(qū)非加密區(qū)A柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()B柱60410＠100()410＠150()10410＠100()410＠150()注：表中為換算至支座邊緣處的柱端剪力。非加密區(qū)還應(yīng)滿(mǎn)足S＜15d=1532=480mm,故箍筋取4肢10150。由表326可得一層柱底的軸壓比n=,查得=，則最小體積配筋率＜取10，=，則。 ＜0故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。(3)柱斜截面受剪承載力計(jì)算第一層B柱為例進(jìn)行計(jì)算框架柱的剪力設(shè)計(jì)值＜（滿(mǎn)足要求）＞3（?。┢渲腥≥^大的柱下端值，而且、不應(yīng)考慮，故為將表326（b）。截面采用對(duì)稱(chēng)配筋，具體配筋見(jiàn)表334，表中： 取 當(dāng)＜15時(shí),取= （小偏心受壓）式中 —— 軸向力對(duì)截面形心的偏心距；—— 附加偏心距；—— 初始偏心距；—— 偏心受壓構(gòu)件的截面曲率修正系數(shù)；—— 考慮構(gòu)件長(zhǎng)細(xì)比對(duì)構(gòu)件截面曲率的影響系數(shù)； —— 偏心距增大系數(shù)；—— 軸力作用點(diǎn)到受拉鋼筋合力點(diǎn)的距離；—— 混凝土相對(duì)受壓區(qū)高度；、——受拉、受壓鋼筋面積。＜0故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿(mǎn)足，單側(cè)配筋率，故 選628（）。=，節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩=（）=此內(nèi)力是非地震組合情況，且無(wú)水平荷載效應(yīng)，故不必進(jìn)行調(diào)整，且取==。＞（?。?＜15取=對(duì)稱(chēng)配筋＜屬大偏壓情況。（附加偏心距）取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大者，即650/30=20mm,故取= mm。以第二層B軸柱為例說(shuō)明。同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性?xún)?nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大的不確定性?？梢匀山M中較大者計(jì)算配筋。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 三級(jí)框架 =式中——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)左、右梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。m/mm2/mm2實(shí)際配筋/mm2//％6支座A441218（509）＜0289218（509）AB跨間1507422（1520）支座218218（509）BC跨間1292422（1520）1支座A628856225（982）＜0628433225（982）AB跨間2558622和25（2613）支座509813225（982）BC跨間405218（509）表332 柱的剪跨比和軸壓比驗(yàn)算柱號(hào)層次kNNkNA柱6550510＞2＜1650610＞2＜B柱6550510＞2＜1650610＞2＜表333 軸壓比限值類(lèi)別抗震等級(jí)一二三框架柱框架梁（2）柱正截面承載力計(jì)算框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。由表333可見(jiàn)，各柱的剪跨比和軸壓比均滿(mǎn)足規(guī)范要求。（1）剪跨比和軸壓比驗(yàn)算表332給出了框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果，其中剪跨比也可取。梁端加密區(qū)箍筋取雙肢8100,箍筋用HPB235級(jí)鋼筋,，則＞,非加密區(qū)箍筋取雙肢8150，箍筋設(shè)置滿(mǎn)足要求。BC跨：若梁端箍筋加密區(qū)箍筋取4肢10100，則其承載力為＞由于非加密區(qū)長(zhǎng)度較小，故全跨均按加密區(qū)配置。＜故截面尺寸滿(mǎn)足要求?？山迫?shí)取218（），＞，滿(mǎn)足要求。＜= 實(shí)配鋼筋218（），＞，滿(mǎn)足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，； 按梁間距考慮時(shí)，按翼緣厚度考慮時(shí)，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩。支座B右上部配筋計(jì)算實(shí)配218（），＞，滿(mǎn)足要求。支座B上部配筋計(jì)算＜說(shuō)明富裕 ，且達(dá)不到屈服。＜= 實(shí)配鋼筋422（），＞，滿(mǎn)足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計(jì)算。 翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，； 按梁間距考慮時(shí)，按翼緣厚度考慮時(shí)，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩 跨間彎矩取控制截面，即跨間處的正彎矩?？山迫?shí)配225（），＞，＞，滿(mǎn)足要求。＜= 實(shí)配鋼筋218（），＞，滿(mǎn)足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，； 按梁間距考慮時(shí)，按翼緣厚度考慮時(shí)， ，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩跨間彎矩取控制截面，即支座邊緣處的正彎矩?？山迫?shí)取225（），＞，＞，滿(mǎn)足要求。＜=實(shí)配鋼筋3 22和325（），＞，滿(mǎn)足要求。下部跨間截面按雙筋T型截面計(jì)算。 翼緣計(jì)算寬度當(dāng)按跨度考慮時(shí)，； 按梁間距考慮時(shí)，按翼緣厚度考慮時(shí)，＞，此種情況不起控制作用，翼緣計(jì)算寬度取三者中較小值，故取。支座彎矩 跨間彎矩取控制截面，即跨間處的正彎矩。注意在截面配筋時(shí)，組合表中地震力組合的內(nèi)力均應(yīng)乘以后再與靜力組合的內(nèi)力進(jìn)行比較，挑選出最不利組合。為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。表328（b） 橫向框架B柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層 次654321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底——————注：表中彎矩為相應(yīng)于本層柱凈高上、下兩端的彎矩值，表中以左側(cè)受拉為正，單位為，以受壓為正，單位為kN。 表328(a) 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力+NMM6柱頂（）47（）柱底（）5柱頂（）柱底（）4柱頂（）柱底（）3柱頂（）