【正文】 23。在次過程中，在設計過程中也得到了許多同學的相互配合，商討。在此過程中得到了莫亞武老師的悉心指導和大量幫助，讓我們學到了很多新的知識和設計理論，對我們畢業(yè)設計的順利完成給予了大量幫助。后又用了一周的時間對數(shù)據(jù)進行了比較科學的處理，并得到了我們預期的結果。 在這次論文的編寫過程中，我首先是在網上搜索了與本課題相關的資料，充分掌握了課題的來源和背景，然后結合莫亞武老師所給的資料和自己的專業(yè)知識，確定了實驗的基本方案和論文的編寫進度?？偟恼f來，本課題有一定的難度，它需要扎實的專業(yè)基礎知識和認真細致的計算處理能力。根據(jù)有關資料，我們選擇Y150型密封膠，能夠保證其使用需求。圖23 軋槽氣壓裝置示意圖 Fig. 23 Groove pneumatic device schematic diagram 軋槽的密封軋槽內盛裝的是液態(tài)物體，而軋槽是由鋼板焊接而成，因此僅靠焊接的密封性是很難保證軋槽不漏液，所以我們對軋槽焊接部分還需要補充密封設施。因此，我們設計在軋槽上部與一氣壓缸通過軸聯(lián)結。我們將軋槽通過一根軸與機器的機架聯(lián)結，使其能夠繞軸轉動。因為軋槽主要是盛裝染液，受力較小，綜合經濟等各方面的選擇，因此在其厚度的選擇上我們可以考慮選擇—。示意圖22如下： 軋槽用鋼板焊接制造，結合軋車的大小，整臺機器上各設備的布置安裝，在軋槽的寬度上我們選擇460mm，在軋槽的高度上我們選擇370mm。在V型軋槽的中下部安裝一導輪，通過帶輪的帶動，布料從軋槽的一端進入軋槽，經過軋槽底部后從軋槽的另一端出來。 ⑶軋槽的密封：軋槽密封的好壞直接影響到該軋槽是否能盛裝染液，是否會漏液，腐蝕機器，造成不必要的損失。時間過少則吸收染料不充分，影響質量。過小的軋槽無法使布料完全吸收染料從而影響其質量，而過大的軋槽又浪費了空間和材料，對于軋槽的卸料有影響。該零件的好壞直接影響到布料上染是否充分，對染后布料的質量起重要作用。而對于各軸承內側的密封圈我們則選擇FB105/30DG138711992型密封圈。因為滾動軸承兩側的軸的形狀是不一樣的，因此我們要選擇兩種不同的密封圈對其進行密封。 軸承上密封圈的選擇由于軋車是紡織設備，因此其工作環(huán)境粉塵較多，為了防止外物進入軋輥軸承，影響軸承的工作，我們需要為軋輥軸承選擇密封件。在對軋輥支架上軸承的選擇上考慮到其主要起轉動的作用而非受力件，所以對其要求較低。最后根據(jù)軋輥主軸的尺寸大小，我們確定選擇22318C/W33型調心滾動軸承。 軸承的選擇 因為軋輥是轉動體，因此它的軸承應選擇滾動軸承。求出其中央截面的彎矩M和剪力Q。軸所受力F為副軋輥以及軋輥上軸承的重力，大約為4000N。其它的尺寸請參考從動軋輥支架零件圖。如圖20所示。 尺寸設計根據(jù)機架的尺寸，考慮到與副軋輥與主軋輥的配合，加上布料的運送穩(wěn)定性和連續(xù)性，因此設計副軋輥與主軋輥之間成30176。對支架上軸的選擇：對于軸1由于要起支承的作用，所以對其強度要求就高些，我們經查閱相關設計手冊后，確定使用40Cr作材料直徑為60mm的軸。 材料的選擇軋輥支架起支承整個軋輥的作用，因此需要滿足一定的強度與剛度要求。 機架支架的結構設計上考慮到整體設備的布置與安裝，將支架設計成小角度彎桿的形狀，在聯(lián)結軋輥的部分由于是主要受力部分故取用較寬的尺寸。因此綜上所述，該機架滿足強度要求。確定各段的慣性矩I及上下橫梁上的載荷。 圖17 機架尺寸圖 Fig. 17 Frame size chart 繪制機架計算簡圖圖18 機架計算簡圖 Fig. 18 Frame diagram calculation根據(jù)《機械設計手冊》上的計算方法，我們將取機架的三個截面。 機架的強度計算根據(jù)《機械設計手冊》中對機架結構靜強度的計算，現(xiàn)對軋車機架進行強度計算。 機架尺寸的確定根據(jù)圖16中對機架形狀的選擇，畫出草圖如下，對其進行尺寸計算： 圖16 機架草圖 Fig. 16 A sketch of the rack①窗口高度H: （14） =390+105+2104+40+300 =1143mma—軋輥中心距d —輥頸直徑S—軸承和軸承座的徑向厚。同時在機架底梁的選擇上，考慮到底梁的主要作用是穩(wěn)定機架而非受力，我選擇100的槽鋼。整個機架焊接在鋼板上,鋼板采用壓下螺栓與地面固定。查閱相關設計手冊后，確定選擇矩形立柱。因此機架立柱的選擇非常重要，既不能過大，因為過大的立柱會減小軋車內空間，同時還不好加工和安裝?？蚣苁綑C架比較合適軋車，除滿足其對零、部件的安裝要求外，其還有較好的穩(wěn)定性。 機架形狀的選擇根據(jù)軋車的工作方式，大部分零部件是成徑向安裝的，如軋輥、軋槽，擴幅輥，導布輪等。由于機架上還要考慮到其他零、部件的安裝，經過查閱機械制造基礎，我們選擇使用一般工程用鑄造碳鋼ZG230—450。它應該包含底座，橫梁、立拄等部分。綜上所述，該軋輥軸滿足要求。C截面當量彎曲應力。根據(jù)已經條件可知從動軋輥的受力主要是軋輥自身的重力為=1700N，所以可得：支點水平反力 (8) ③畫出垂直面受力圖，計算支點反力，畫出垂直彎矩圖（如圖 11）。計算出的軸徑還應與結構設計中初步確定的軸徑進行比較，若大于初步確定的軸徑，說明強度不夠，軸的結構要進行修改；若小于初步確定的軸徑，除非相差很大，一般就以結構設計的軸徑為準。mm）；α是根據(jù)轉矩性質而定的應力修正系數(shù)；W是軸的抗彎截面系數(shù)（mm3）；σe是當量彎曲應力，MPa；[σ1] 是許用彎曲應力（MPa）。式中：M是合成彎矩（N對于扭矩切應力為靜應力時，取=；對于扭矩切應力為脈動循環(huán)變應力時，取=；對于扭矩切應力為對稱循環(huán)應力時，取=1。②分別畫出水平面上的彎矩和垂直面上的彎矩③作出合成彎矩M=3000N④作出轉矩T圖⑤根據(jù)合成彎矩M和轉矩T作出當量彎矩。對于一般重要的，彎扭復合的軸采用這一方法進行強度計算也已經足夠可靠，根據(jù)材料力學，它的一般計算步驟如下： ①畫出軸的空間受力簡圖（如圖10），將作用力分解為水平面受力和垂直面受力。繪制軸的零件圖，并進行標注，如圖9。根據(jù)工作要求，在符合工作要求的前提下，由機械設計課程設計手冊，選用鍵2214 GB 109679（公稱尺寸，長度L系列為100的普通平頭聯(lián)接）。==213mm==80mm所以可得到各軸段長度分別為：=80mm； =213mm；=1120mm； =213mm；=80mm； 根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可初步確定各軸段的軸向尺寸圖如圖8所示。=+S+=64mm ++ =80mm (5)軸與端蓋及密封圈相配合的部分，根據(jù)計算，取=213mm。 圖7 從動軋輥軸徑向尺寸圖 Fig. 7 Driven roll axialradial size figure （3）各軸段軸向長度的確定：如圖7所示，從軸左段開始確定各軸段的軸向尺寸。所以可得各軸段直徑為：=90； =105mm；=120mm； =105mm；=90mm； 根據(jù)以上數(shù)據(jù)，可初步確定各軸段的徑向尺寸圖如圖7所示：（3）各軸段軸向長度的確定：如圖7所示，結合軸的標準直徑系列并符合軸