【正文】 針對東風水庫樞紐工程存在的問題，建議采用以下措施：（1）增加壩高，加厚壩體；（2）對壩坡進行整治；對大壩白蟻進行整治；（3）對壩體、壩基、壩肩進行防滲整治；恢復排水棱體的功能；（4）溢洪道病害整治；（5）放水建筑物整治；（6）完善大壩觀測設施；（7）完善水庫運行管理設施，新修進壩公路。老鷹巖水庫大壩安全綜合評價表表911序號內 容安全分析備 注1工程質量評價C壩體填筑土成分較雜，存在不均勻性，填筑質量較差施工質量較差2運行管理評價B管理制度制定的較好；無觀測設施，無搶險公路、通訊設施3防洪標準復核C壩頂超高不夠4結構安全評價C大壩邊坡穩(wěn)定安全系數(shù)不滿足規(guī)范要求；溢洪道消力池尺寸不夠，條石抗沖能力太差5滲流安全評價C排水棱體失效、下游壩面散浸、壩肩、壩基有滲漏問題6抗震復核地震基本烈度＜Ⅵ度7金屬結構鑒于東風水庫大壩安全綜合評價指標有5項C，1項B，按《水庫大壩安全鑒定辦法》第六條安全狀況分類標準，該水庫大壩為三類壩。樞紐工程等別為4等，主要建筑物為4級，次要建筑物為5級。8 金屬結構安全評價該水庫無金結9 大壩安全綜合評價 綜合評價東風水庫總庫容172萬m3，為?。?）型水庫。7 抗震安全復核 地震基本烈度根據(jù)《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》（1：400萬GB183062001）工程區(qū)地震動峰值加速度＜，對應的地震基本烈度＜Ⅵ度，區(qū)域構造穩(wěn)定。 結構安全評價綜上所述，大壩外坡排水棱體失效，上下游壩坡不穩(wěn)定；溢洪道消力池池深、池長尺寸不夠，不滿足消能要求，同時漿砌條石風抗沖刷能力太差，消力坎已被沖毀，泄槽兩邊的漿砌條石存在剝蝕裂縫現(xiàn)象，涵洞水泥砂漿被淘刷剝落，靠岸坡形成20多股水流從涵洞四壁射出, 長期滲漏，最大滲漏量為2050L/s。 放水設施該水庫只有右壩端壩下設有無壓取水涵洞一處，由于條石安砌質量較差，灰漿未搭滿，運行幾年后，涵洞水泥砂漿被淘刷剝落，靠岸坡形成20多股水流從涵洞四壁射出, 長期滲漏，最大滲漏量為2050L/s。但溢洪道邊墻及底板為強度極低的粉砂質泥巖，巖石強度低，完整性差，風化強烈，加之工程老化，年久失修，局部邊墻存在剝蝕裂縫現(xiàn)象，因此，存在沖刷問題。 其他建筑物 溢洪道溢洪道堰頂寬4m，進口，陡槽及消能設施長寬高不夠。 壩坡穩(wěn)定分析計算成果大壩穩(wěn)定計算成果見表613大壩穩(wěn)定計算成果表表613壩坡工 況Kmin［K］備 注上游工況a正常水位穩(wěn)定滲流期正常運用工況b設計洪水位穩(wěn)定滲流期正常運用工況c校核水位穩(wěn)定滲流期非常運用Ⅰ工況d校核洪水位驟降非常運用Ⅰ下游工況a正常水位穩(wěn)定滲流期正常運用工況b設計洪水位穩(wěn)定滲流期正常運用工況c校核水位穩(wěn)定滲流期非常運用Ⅰ由上表可知，上，下游壩坡抗滑穩(wěn)定安全系數(shù)均不滿足規(guī)范要求，故該水庫壩體不穩(wěn)定，存在安全隱患，待整治。 計算方法和指標本工程壩坡穩(wěn)定計算采用河海大學工程力學研究所《土石壩邊坡穩(wěn)定分析系統(tǒng)（HHSlope ）》中計及條塊間作用力簡化畢肖甫法進行計算。下游壩坡穩(wěn)定復核計算選擇的計算工況如下：（1）上游壩坡工況a：正常水位m穩(wěn)定滲流期（正常運用條件）；工況b：（正常運用條件）；工況c：（非常運用條件）；工況d：（非常運用條件）。）30天然快剪內聚力c（kPa）內摩擦角Φ（176。各種材料的物理、力學指標采用值見表612。采用地質提供的巖土物理力學指標建議值。 安全系數(shù)大壩為4級建筑物，據(jù)《碾壓式土石壩設計規(guī)范》（SL2742001）的要求，采用計及條塊間作用力的簡化畢肖甫法時，相應的壩坡抗滑穩(wěn)定最小允許安全系數(shù)如表611。根據(jù)《水庫大壩安全評價導則》，將該壩滲流安全性級別定為C級。1986年采取灌漿處理, 滲漏量有所減小，但目前仍然滲漏，最大滲漏量為1020L/s。本次地質工作揭示壩基、壩肩存在滲漏問題。該水庫只有右壩端壩下設有無壓取水涵洞一處，由于條石安砌質量較差，灰漿未搭滿，運行幾年后，涵洞水泥砂漿被淘刷剝落，靠岸坡形成20多股水流從涵洞四壁射出, 長期滲漏，最大滲漏量為2050L/s。同時據(jù)本次地質工作揭示，左右壩肩、壩基巖體風化卸荷嚴重，透水率在15Lu左右，屬中等透水巖體，因此，壩基、壩肩存在滲漏問題。洪水季節(jié)下游壩坡有大面積滲漏散浸現(xiàn)象，說明浸潤線出露較高，與計算結果一致。據(jù)本次鉆探揭示：原壩體填筑土均勻性差，含水量偏大，局部層間結合不好，碾壓不夠密實，局部填土壓實度不滿足3級中低壩要求。各工況計算結果統(tǒng)計表表522參 數(shù)工 況上游水位（m）下游水位（m）單寬滲透量（m3/d滲透壓力分布圖、浸潤線位置、滲透坡降分布圖見附圖11。（2）計算參數(shù)計算參數(shù)見表2310。結合本工程實際情況，放水涵管放空水庫歷時很長，不考慮正常水位驟降到死水位工況。地質提供的壩體、壩基滲透系數(shù)見表521。 大壩滲流分析 滲流分析內容（1）確定壩體浸潤線在各種工況下的位置和逸出點的高度，為校核壩坡穩(wěn)定計算提供必需的資料；（2）計算壩體的滲流量；（3）計算壩體土體滲透坡降J，確定滲流穩(wěn)定性態(tài)。按照《水庫大壩安全評價導則》規(guī)定，老鷹巖水庫大壩抗洪性能評定為C級。據(jù)壩頂高程復核計算成果（表441），在設計洪水正常運用（設計），非常運用（校核），均不滿足要求。（1）設計洪水位+正常運用條件的壩頂超高；（2）正常蓄水位+正常運用條件的壩頂超高；（3）校核洪水位+非常運用條件的壩頂超高。本水庫位于丘陵、平原地區(qū)，故采用鶴地水庫公式計算波浪爬高（h1%）和平均波長。 計算公式壩頂超高按《碾壓式土石壩設計規(guī)范》S12742001規(guī)定的公式計算。（4）安全超高：本工程為IV等工程，大壩為4級建筑物。（2）吹程：水面吹程在萬分之一航測圖上量測測得D=。由庫容曲線與泄量計算式：q＝εmB（2g），流量系數(shù)參照三查三定報告取m＝。東風水庫溢洪道未設閘門，考慮來洪前庫水位蓄至堰頂。東風水庫溢流堰泄流曲線表表432庫水位（m）流量（m3/s）庫水位（m）流量（m3/s） 洪水調節(jié)方式東風水庫調節(jié)計算中不考慮洪水預報，洪水來臨時，水庫水位為正常蓄水位，自由泄流。詳見表431。根據(jù)有關規(guī)范要求，本水庫校核洪水標準為300年一遇，設計洪水標準為30年一遇。洪水歷時TP計算表表426頻率P（%）洪水總量WP（萬m3）洪峰流量Q（m3/s）洪水歷時TP（h）（2）基流Q0由《四川省水文手冊》524式計算。其中，匯流參數(shù)：當θ=1～30，m=；當θ=30～300，m=；μ值：μ=、Cv=，Cs=3Cv；④ 由推理公式計算的設計洪峰成果見表425。河道特征值表表424位 置流域面積（km2）河長（km）比降（‰）老鷹巖壩址② 暴雨衰減指數(shù)ｎ及雨力S：根據(jù)各時段暴雨量，采用《手冊》中暴雨公式計算。水庫設計暴雨成果表表423時段（h）均值（mm）CvCs/Cv各頻率設計值（mm）%%5%1/6131256430718916824102376242218 設計洪水 設計洪峰流量根據(jù)《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》中的推理公式法計算設計斷面的洪峰流量。鑒于武勝站缺乏年最大10分鐘雨量資料，1/6h暴雨采用等值線查圖值，1h、6h和24h暴雨采用武勝站實測資料計算值。而武勝站實測雨量系列較長，系列中包含不同量級的暴雨，系列有較好的代表性，其與老鷹巖水庫距離較近。各方法設計暴雨計算成果表表422項 目時段（h）均值（mm）CvCs/Cv各頻率設計值（mm）%%5%暴雨洪水計算手冊查算1/614111467623716214824100324218199石盤沱頻率計算6129243188141132武勝站頻率計算131256430718916824102376242218二郎站頻率計算621113512224207155146（3）水庫設計暴雨石盤沱站實測雨量系列有漏測大暴雨現(xiàn)象，其統(tǒng)計參數(shù)和設計值明顯低于武勝站和等值線查圖值。頻率曲線見附圖2～附圖6。由于流域面積較小，且武勝等站距新勝水庫較近，不進行點面折減。長灘河鄰近站雨量資料情況表表421站 名時 段起迄時間資料引用年限武 勝1/6小時1981～今1小時1964～1961961969～今1969～20056小時1954～今1954～200524小時1954～今1954～2005石盤沱6小時1960～今1960～200524小時1960～今1960～2005二 郎6小時1964～今1964～200524小時1964～今1964～2005設計暴雨計算采用兩套方案，即通過鄰近實測暴雨資料和《四川省中小流域暴雨洪水計算手冊》中“暴雨等值線圖”分別計算設計暴雨。武勝站實測降雨資料按國家氣象觀測