【正文】 圖表整潔，布局合理，文字注釋必須使用工程字書寫，不準(zhǔn)用徒手畫3）畢業(yè)論文須用A4單面打印，論文50頁以上的雙面打印4）圖表應(yīng)繪制于無格子的頁面上5）軟件工程類課題應(yīng)有程序清單，并提供電子文檔1）設(shè)計（論文）2）附件：按照任務(wù)書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）次序裝訂3）其它。：任務(wù)書、開題報告、外文譯文、譯文原文（復(fù)印件）。涉密論文按學(xué)校規(guī)定處理。作者簽名： 日期： 年 月 日學(xué)位論文版權(quán)使用授權(quán)書本學(xué)位論文作者完全了解學(xué)校有關(guān)保留、使用學(xué)位論文的規(guī)定，同意學(xué)校保留并向國家有關(guān)部門或機構(gòu)送交論文的復(fù)印件和電子版，允許論文被查閱和借閱。對本文的研究做出重要貢獻的個人和集體，均已在文中以明確方式標(biāo)明。作者簽名：　　 　 　　 日　 期：　　 　 　　 學(xué)位論文原創(chuàng)性聲明本人鄭重聲明：所呈交的論文是本人在導(dǎo)師的指導(dǎo)下獨立進行研究所取得的研究成果。對本研究提供過幫助和做出過貢獻的個人或集體，均已在文中作了明確的說明并表示了謝意。中國有色金屬學(xué)報，1998，（2）：245～249[8] D. M. Dimiduk. Gamma Titanium Aluminide Alloys—an Assessment Within the Competition of Aerospace Structural Materials. Materials Science and Engineering A. 1999,263: 281~288[9] 葉喜蔥，小型薄壁TiAl基合金件底注式真空吸鑄技術(shù)基礎(chǔ)研究[D]. 哈爾濱:哈爾濱工業(yè)大學(xué)材料科學(xué)與工程學(xué)院，2010：1～135[10] . Kim, JOM 46 (1994) 30.[11] T. Noda, Intermetallics 6 (1998) 709.[12] M. Blum, A. Choudhury, H. Scholz, G. Jarczyk, S. Pleier, P. Busse, , S. Knippscheer, in: . Kim, . Dimiduk, (Eds.), GammaTitaniumAluminides 1999, TMS, 1999, p. 35.[13] D. Rugg, in: . Kim, . Dimiduk, . Loretto (Eds.), GammaTitanium Aluminides 1999, TMS, 1999, p. 11.14] . Varma, C. Hernandez, E. Corral, A. Chan, R. Mahapatra, in: . Kim, . Dimiduk, . Loretto (Eds.), Gamma TitaniumAluminides 1999, TMS, 1999, p. 823.[15] 傅恒志，丁宏升，. 稀有金屬材料與工程. 2008,37(4):565～570[16] 江和甫. 燃?xì)鉁u輪發(fā)動機發(fā)展與制造技術(shù). 航空制造技術(shù). 2007,5:36～39[17] 王建國，周中波，王一川，商國強，. 2009,30(8):1054～1057[18] H. Razavi, P. Davami, Solidi?cation simulation of gravity casting of Al–12% Si in permanent mould with puter simulation of heat transfer in air gap, in: Proceedings of the 59th World Foundry Congress, CIATF, 1992.[19] . Nichols, . Hirt, Lost foam casting simulation, Flow Science Inc. Available at .[20] P. Davami, . Mirbagheri, Solidi?cation simulation of parts casting. Available at .[21] . Lipinski, Mould ?lling simulation for casting processes, . Thesis, Rheinischwestfalischen Technischen Hochschule Aachen, Germany, 1996 (in English).[22] C. Wang, Computer modelling of ?uid ?ow and heat transfer in metal casting, . Thesis, Pittsburgh University, USA, 1990.畢業(yè)設(shè)計（論文）原創(chuàng)性聲明和使用授權(quán)說明原創(chuàng)性聲明本人鄭重承諾：所呈交的畢業(yè)設(shè)計（論文），是我個人在指導(dǎo)教師的指導(dǎo)下進行的研究工作及取得的成果。[7] 唐兆麟，王福會.Cr對TiAl金屬間化合物高溫氧化性能的影響[J].希望大家在將來的生活中繼續(xù)追逐最初的夢想，永不放棄。雖然只是做模擬，沒有進行實際操作，但也讓我受益匪淺。尤其記得在做開題報告時，我說TiAl基合金的尺寸效應(yīng)不知道怎么開筆寫，葉老師當(dāng)時思考了下，立馬給我換了個課題。每次遇到難題，我最先做的就是向葉喜蔥老師尋求幫助，而葉老師每次不管忙或閑，總會抽空來找我面談，或說定時間讓我去找他，然后教我如何解決。做設(shè)計的過程是艱辛的，但是在我的努力之下還是完成了。我們也可以通過理論來分析：在澆鑄過程中，薄板底部最先凝固且薄板底部凝固速度較快，當(dāng)薄板底部凝固時自然放熱，這些熱量一部分被鑄型吸收，散熱到空氣中，而還有一部分則傳熱到薄板上部金屬液，相當(dāng)于給上部金屬液加熱，使得薄板上部金屬液溫度較高，薄板上部金屬液凝固速率就較慢，薄板下部過冷度就比薄板上部過冷度大，而過冷度越大，晶粒尺寸就越細(xì)小。而晶粒尺寸越大，材料的組織越大，材料的強度、塑性和韌性越差，晶粒尺寸越小，材料的組織越小，材料的強度、塑性和韌性越好，也就說明薄板底部的性能比薄板的上部的性能要好。從圖中可以看出，薄板底部的晶粒尺寸最小，但隨著晶粒距離薄板底部的距離增大，晶粒尺寸愈來愈大，在距離底部0—40mm這段距離中，晶粒尺寸增大的比較緩慢，當(dāng)距離大于40mm時，晶粒尺寸增大速率較快，且呈直線式上升。在距離薄板底部27—60mm的這段距離中，片層間距還呈現(xiàn)直線式上升，不過增長速率比距離薄板15—27mm這段距離的增長率小。圖326為薄板的組織間片層間距與組織距離薄板下部之間距離的圖，從該圖可以看出，隨著距離薄板底部距離鑄件增大，組織片層間距離也鑄件變大，距離薄板0—15mm這段距離中，片層間距先增大，后減小。（3）附加振動。增大冷卻速度的方法有：降低熔液的澆注溫度，選用散熱性能、導(dǎo)熱能力和吸熱性較好的鑄型材料等措施來達到。常用細(xì)化晶粒也就所謂的細(xì)晶強化的方法有：(1) 增加過冷度。薄板下部組織比較細(xì)小，組織越小，鑄件的強度、硬度越高，塑性、韌性越好。晶粒越大，則晶界越大，而晶界又相當(dāng)于材料中的裂紋，晶粒越大時，單位體積的晶粒數(shù)越少，當(dāng)晶界承受力時，分配到各晶粒的力就比較大，晶界就容易開裂，產(chǎn)生裂紋。從圖325可以看出，薄板下部組織比較細(xì)小，片層間距也比較小。圖324是薄板凝固后的薄板上部組織在電子顯微鏡下的組織圖；圖325是薄板凝固后的薄板下部組織在電子顯微鏡下的組織圖；圖326是薄板凝固后由下往上片層間距圖；圖327是薄板凝固后由下往上晶粒尺寸大小圖。總而言之，在保證充型率的基礎(chǔ)上，要進行澆鑄工藝參數(shù)優(yōu)化，選擇合適澆鑄溫度、澆鑄速度、鑄型溫度等一系列工藝參數(shù)，從而節(jié)省能源，也保證澆鑄成型的鑄件性能也比較好，最終達到雙優(yōu)。溫度過低會造成澆不足、夾渣、夾砂等缺陷。從上面對不同的澆鑄溫度、不同的鑄型溫度和不同的澆鑄速度進行模擬分析，發(fā)現(xiàn)并不是澆鑄溫度越高越好。由圖322應(yīng)力圖可以看出，應(yīng)力最大。澆鑄時明顯出現(xiàn)紊流如圖320，而澆鑄時出現(xiàn)紊流這對鑄件十分有害，應(yīng)盡力避免。d)c)b)a) 、縮孔圖，鑄型溫度為a) 600℃、b) 400℃、c) 200℃、d)0℃最后由圖31圖318和圖319綜合分析得出當(dāng)鑄型溫度為200℃比較好。從圖319中可以看出，當(dāng)澆鑄溫度為1550℃，鑄型溫度分別為600℃、400℃、200℃和0℃時，縮松、縮孔面積都比較小，而且只有鑄型溫度為600℃時縮松、縮孔部位處于薄板正中間，鑄型為其他三種溫度時，縮孔、縮孔部位主要集中于薄板中上部。而在應(yīng)力圖中可以看出，當(dāng)鑄型溫度為400℃薄板件靠近澆口部位呈現(xiàn)大片藍色區(qū)域，而此區(qū)域應(yīng)力比較大，正好與凝固分?jǐn)?shù)圖相匹配。 d)c)b)a) ，鑄型溫度為a) 600℃、b) 400℃、c) 200℃、d) 0℃ 由上面圖318中鑄型溫度分別為600℃、400℃、200℃和0℃圖可知，鑄型溫度為600℃時，應(yīng)力主要集中在薄板正中部，鑄型溫度為400℃應(yīng)力集中在薄板中上部，鑄型溫度為200℃時，整個薄板應(yīng)力比較小而且比較均勻，鑄型溫度為0℃時應(yīng)力基本分布在薄板的底部位置，從此處應(yīng)力圖可以跟凝固分?jǐn)?shù)圖聯(lián)合起來看，彼此是相互聯(lián)系的。鑄型溫度越高，保溫效果越好，合金凝固速度越緩慢，但是會造成鑄件組織粗大，力學(xué)性能不好。但是由于鑄型溫度越低，冷卻速度越快，如果澆口部位先出現(xiàn)凝固的話，則主要縮松、縮孔部位將出現(xiàn)在薄板中上部。模擬后的凝固分?jǐn)?shù)如圖317d)c)b)a) ，鑄型溫度為a) 600℃、b) 400℃、c) 200℃、d) 0℃由上面圖317中鑄型溫度分別為600℃、400℃、200℃和0℃圖可知，鑄型溫度越低時，冷卻速度越快，薄板底部和邊緣部位基本同時凝固，而凝固分?jǐn)?shù)比較小的部位主要集中在澆口部位，這樣在后期