【正文】 材料選?。夯炷劣?C30， = N/mm2，HRB335 =300 N/mm2 cf yf（2）基礎最不利內(nèi)力的選取{Mk= kN/m ,Nk= kN ,Vk= kN }（3）基礎底面尺寸及地基承載力驗算①取基礎高度為 h=800 mm, 基礎底厚 a=300 mm， 采用現(xiàn)澆矩形基礎基礎埋深 =h+500 +600 =800+500+600=1900 mm，d②基礎底面尺寸確定地基承載力標準值 =220 kpaakf修正后地基承載力標準值 )()3(0???drbrfk?人工填土 =0， =1，b＜3 故d).(0rfdk = 220+120（ ） =248kpa ,?2 基礎底面尺度先按中心荷載作用下計算基底面積： ????考慮偏心作用：實取 A=（~）=~ 2取 ==??截面慣性矩： = =.?3 地基承載力驗算基礎自重和土重為：=????53。 =M/ 2=106/12404652=則， =106/ 465300= mm2sA選配 2 12，實際 As=226mm2配置 8200 箍筋，則斜截面受剪承載力為?V= bh0=240465103= kN＞滿足要求。1）荷載計算表20 平臺板荷載計算表荷載種類 荷載標準值 (kN/m)水磨石面層 混凝土板 25=板底抹灰 17=恒荷載小計 活荷載 2）截面設計平臺板的計算跨度 l0=彎矩設計值 M=7= kNm板的有效高度 h0=10020=80mm =M/ 2=106/11000802=?1cfb則， =106/21080=95 mm2sA選配 8200，實際 As=252mm2? 平臺梁設計1）荷載計算平臺梁的荷載計算見下表 221。50 =M/ 2=106/110001002= s?1cf0bh則 =106/210100= mmsA選配 8150，實際 As=335mm2?分布筋為 8300。2）截面設計板水平計算跨度 ln=，彎矩設計值 M= kNm。恒荷載分項系數(shù) γG=，活荷載分項系數(shù)為γQ=。取 1m 寬板帶計算。混凝土強度等級 C30,鋼筋采用 HPB235 級鋼筋 底層樓梯設計板傾斜角 tanα=150/270=5/9，cosα= 。荷載設計值g==，q==g+q/2=g+q=2）彎矩計算計算過程見表 216 表216彎矩值計算表A B C D47l01 (m) 5 5 3 3l02(m)7 7 5 5021l m1(+) 52+(+) 52=(+) 52+(+) 52=(+) 32+(+) 32=(+) 32+(+) 32=m2(+) 52+(+) 52=(+) 52+(+) 52=(+) 32+(+) 32=(+) 32+(+) 32=?52=52=32=32=?5 2=5 2=32=32=3）截面設計截面有效高度：假定選用 8 鋼筋，則 l01 方向跨中截面的 h01=80mm；l 02 方向跨中?截面的 h02=70mm；支座截面 h0=80mm。梁 AB 和梁 BC 各截面的斜截面受剪承載力配筋計算見表 2—15。m） =M/ 2x? =?/)(? = ξ/ ,648 523 648 648 523 648實配鋼筋（mm 2） 4 16（804）4 16（804）4 16（804）4 16（804）4 16（804）4 16（804）（2）斜截面受剪承載力計算 梁 AB(一層)，V b= 跨高比：l 0/h=7/=14 =240470=﹥Vbc?fb滿足要求。非加密區(qū)還應滿足 S＜15 d=300，故取 4φ10200 框架梁設計⑴正截面受彎承載力計算梁 (240mm500mm)，混凝土保護層厚度取 30 mm，有效高度為 50030=470 mm表 2—13 第 1 層梁正截面受彎承載力配筋計算梁 AB 梁 BC計算公式支座左 跨中 支座右 支座左 跨中 支座右M（kN斜截面受剪承載力計算最不利內(nèi)力組合｛M=三層：最不利內(nèi)力組合｛M=m, N= kN,V= kN｝剪跨比 λ=Hn/2h0=(2)=﹥3 取 λ=3 ， A=5002= kN﹤Ncf N=， /s=｛ bh0/(1+λ)｝/ h0 ﹤0svAtf yvf故該層應按構造配置箍筋柱箍筋加密區(qū)的體積配箍率為 ≥λv / =﹪﹥﹪?cfyv加密區(qū)箍筋最大間距 min (8d2 ,150)，所以加密區(qū)取復式箍 4φ10100。⑵正截面受彎承載力計算柱同一截面分別承受分別承受正反彎距，故采用對稱配筋.A 軸柱： ξb=500465= kN01hfNcb??1 層：從柱的內(nèi)力組合表可見 N＜N b ,為大偏壓，選用 M 大 N 小的組合，l0===e0=M/N=ea=(20mm,500/30)max=20mmei= e0+ ea=47+20=67mmζ1= A/N=5002/（10 3 ） kN=l0/h=15取 ζ2=η=1+ （l 0/h） 2ζ1ζ2/（1400e i/h0）=1+ （4100/500） 2ζ1ζ2/（140067/465 ）=e=ηei+h/2a=67+500/235= mmξ=N/ bh0= 103/500465=＜1?cf b?故為大偏心= =Ne bh02ξ()〕/ (h0 )sA?1cfyf?sa?= 0所以按最小配筋率算： , min= ,min=%500500/2=750 mm2sAs?43查《混凝土結構》 （上冊）附表 31[9]，每側實配 3 20（ =941mm2 ）sA⑶垂直于彎距作用平面的受壓承載力驗算垂直于彎距作用平面的受壓承載力按軸心受壓計算一層：N max =103 kN，l 0/b=15,查表得 =? （ + ）=(500 2+300941)?cfsAyfs?=﹥Nmax= 滿足要求。內(nèi)力組合使用的控制截面標于下圖 224 中。根據(jù)前面的內(nèi)力計算結果，即可進行框架各梁柱各控制截面上的內(nèi)力組合，其中梁的控制截面為梁端柱邊及跨中，由于對稱性，每層梁取 5 個控制截面。② 計算柱子各層總水平剪力 ,按每柱抗側移剛度分配計算柱水平剪力 ；pjVijV③ 計算各柱分配到的剪力及彎矩及反彎點位置，計算柱端彎矩上層柱：上下段端彎矩相等 2/jiijij hVM?下上 底層柱：上端彎矩 3/11ii上下端彎矩 2ii下④根據(jù)結點平衡計算梁端彎矩對于邊柱： 下上 1??ijijb 對于中柱：設梁的端彎矩與梁的線剛度成正比，則 ）） 右左左下上左 bbijijb iM??/((1 ）） 右左右下上右 ijij可根據(jù)力的平衡原則，由梁兩端的彎矩求出梁的剪力。⑴基本假定：①梁的線剛度與柱線剛度之比大于 3 時，可以認為梁線剛度為無限大；②梁、柱軸向變形均可忽略不計。m /2lC=m 12/lMA?? =m /2lC= kNm 1/2qlMAB?? =m63）彎矩分配 彎矩分配見圖 227 ，28 2．恒載作用下剪力的計算計算公式為： Vlk Vlk lMVjikijklkl /)(0??? lMjikijkrkr /)(0???頂層：AB 跨： =7/2（）/7= /)(2/ = kNjiijrBC 跨： =標準層：AB 跨： =7/2()/7= kNlk =BC 跨： =底層：AB 跨： =7/2()/7= kNlk =BC 跨： =圖 26 恒荷載作用下頂層彎矩分配圖24圖 27 恒荷載作用下中間層彎矩分配圖圖 28 恒荷載作用下底層彎矩分配圖25圖 29 恒荷載作用下頂層梁柱彎矩圖圖 210 恒荷載作用下中間層梁柱彎矩圖26圖 211 恒荷載作用下底層層梁柱彎矩圖圖 212 恒荷載作用下框架彎矩圖27圖 213 恒荷載作用下框架剪力分配圖 計算公式： 式中 、 以壓力為正，拉力為負。mM23 =32 /12= kNm6qB其它層： =72 /12= kNm =32 /12=22 1）分配系數(shù)頂層： A 點： 柱=6(6+6)=? 右梁=B 點： 下柱=6（6+6+6）= 左梁=6（6+6+6）=0127 ?右梁==中層： A 點： 上柱=6（62+6 ）= 下柱= ? 右梁=2= B 點： 上柱=6（62+6+6）= 下柱= 左梁=（ 62+6+6）= ?右梁= =底層： A 點： 上柱=6（6+6+6）= 下柱= 6 /（6+6+6 ）= ?右梁= = B 點： 上柱=6 /（6+6+6+6）= 下柱=6 /（6+6+6+6 ）= 左梁=6 /（6+6+6+4）= ? 右梁==2）固端彎矩的計算頂層： =72 /12= kN⑸循環(huán)、收斂后疊加，求桿端彎矩。各層力矩分配計算的要點：⑴計算各端分配系數(shù) i:上層柱線剛度取為原線剛度的 倍，其他桿件不變；?⑵計算固端彎矩 ；pM⑶由節(jié)點不平衡力矩，求分配彎矩 ；ij?⑷由傳遞系數(shù) C，求傳遞彎矩 。 內(nèi)力計算豎向荷載作用下的內(nèi)力計算采用的是分層法。 求側移剛度 D表 22 橫向 24 層 D 值的計算構件名稱 I=∑i b/2 i c = i /(2+ i)c?D= i c12/h2?A 軸稱 13867B 軸稱 36053C 軸稱 36053D 軸稱 13867∑D=138672+360532=99840kN/m表 23 橫向底層 D 值的計算構件名稱 i=∑ib/ic =(+ i)/(2+ i)c?D= ic12/h2A 軸柱 10160B 軸柱 26654C 軸柱 26654D 軸柱 1016021∑D=101602+266542=73628kN/m 風荷載作用下框架側移計算表 24 風荷載作用下框架樓層層間位移與層高之比計算 層次 Wj/kN Vj/kN ∑D △ j?△ /hj六 99840 1/30000五 99840 1/15000四 99840 1/10000三 99840 1/75000二 99840 1/6000一 73628 1/5125側移驗算：本框架的層間最大位移與層高之經(jīng)在底層，其值為 1/5125，滿足：1/51251/550【8】 要求，框由表 24 可知，對于框架結構，樓層層間最大位移與層高之比的限值為 1/550。頂層柱恒載= kN頂層柱活載= kN標準層柱恒載= kN標準層柱活載= kN基礎頂面恒載= kN(6)D 軸柱縱向集中荷載的計算D 軸與 A 軸對稱布置，并且荷載傳遞一樣。 圖 24 板傳荷載示意圖16 恒載： =7=? （12 + ）223? = kN/m 活載：（120. 18 2+）2 = kN/m樓面板傳給梁的荷載：恒載：（120. 18 2+）2 = kN/m活載：（120. 18 2+）2 = kN/m梁自重標準值 kN/m(1)AB 軸間框架梁均布荷載為 屋面梁： 恒載=梁自重+板傳荷載 = + = kN/m 活載=板傳荷載 = / 樓面梁： 恒載=梁自重+板傳荷載 = +9 = kN/m 活載=板傳荷載 = /（2）BC 軸間框架梁 屋面板傳給梁的荷載 恒載：3/25/82=12 kN/m 活載：3/25/82= 樓面板傳給梁的荷載 恒載：3/25/82= k/ 活載：3/25/82=BC 軸間框架梁的均布荷載為 屋面梁：恒載=梁自重+板傳荷載 =