【正文】 m2】泥餅含水率（%)外形尺寸（長X寬X高）（mm）重量（kg)5050065755050X1890X23654500 投藥裝置投藥量。圖52 污泥脫水工藝流出圖 設(shè)計計算 污泥體積 式中 Q——脫水后污泥量 m3/d Q0——脫水前污泥量 m3/dP1——脫水前含水率（%）P2——脫水后含水率（%）M——脫水后干污泥重量 （kg/d）= = m3/d = =1400 kg/d污泥脫水后形成泥餅用小車運(yùn)走，分離液返回處理系統(tǒng)前端進(jìn)行處理。 污泥脫水間 設(shè)計參數(shù) 設(shè)計泥量濃縮后污泥含水率為96% ；濃縮后污泥體積： = 35 m3/d 參數(shù)選取壓濾時間取T = 4 h ；設(shè)計污泥量Q = 35 m3/d ；濃縮后污泥含水率為96% ；壓濾后污泥含水率為75% 。圖51 污泥濃縮池設(shè)計計算草圖 排水口 濃縮后池內(nèi)上清液利用重力排放，由站區(qū)溢流管管道排入格柵間，濃縮池設(shè)四根排水管于池壁，管徑DN150㎜。則污泥斗的高度為：H4 = (– ) tg50176。 池子高度取停留時間HRT = 20 h ，有效高度= QT/24A = 7020/24 = m ，超高 = m ，緩沖區(qū)高 = m 。入流固體濃度（C）的計算如下： = 1000(198%) = 490 kg/d = 1000(199%) = kg/d 那么，Qc = + = C = 濃縮后污泥濃度為： = 濃縮池的橫斷面積為：A = Qc/M = 70設(shè)計一座正方形濃縮池，則每座邊長B = m 。 參數(shù)選取固體負(fù)荷（固體通量）M一般為10～35kg/m3h ，取M = 30 kg/m3d = ；濃縮時間取T = 20 h ；設(shè)計污泥量Q = 40 m3/d ；濃縮后污泥含水率為96% ； 設(shè)計計算 濃縮后污泥體積： m3/dV0——污泥含水率變?yōu)镻0時污泥體積 池子邊長根據(jù)要求，濃縮池的設(shè)計橫斷面面積應(yīng)滿足：A ≧ QC/M式中：Q———— 入流污泥量，m3/d ； M———— 固體通量，kg/m3其性能如表18。則排泥泵抽升的所需凈揚(yáng)程為5 m， m， m，則污泥泵所需揚(yáng)程為5+2+= m。,。，則其平面面積為。此外，為保證CASS排泥能按其運(yùn)行方式進(jìn)行， m3。 設(shè)計參數(shù)設(shè)計泥量啤酒廢水處理過程產(chǎn)生的污泥來自以下幾部分：①UASB反應(yīng)器，Q1 = m3/d ,含水率98% ；②CASS反應(yīng)器，Q2 = m3/d,含水率99% ；總污泥量為：Q = Q1 + Q2 = m3/d，設(shè)計中取70 m3/d。表47 XBS300型旋轉(zhuǎn)式潷水器技術(shù)參數(shù)型號流量（m3/h）堰長（m）總管管徑(mm)潷水深度H（m）功率(KW)XBS3003004250第5章 污泥部分各處理構(gòu)筑物設(shè)計與計算 集泥井 設(shè)計說明污水處理系統(tǒng)各構(gòu)筑物所產(chǎn)生的污泥每日排泥一次，集中到集泥井，然后在由污泥泵打到污泥濃縮池。進(jìn)水開始與結(jié)束由水位控制，曝氣開始由水位和時間控制，曝氣結(jié)束由時間控制，沉淀開始與結(jié)束由時間控制，排水開始由時間控制、排水結(jié)束由水位控制。 CASS反應(yīng)池液位控制CASS反應(yīng)池有效水深為5米。DG超小型離心鼓風(fēng)機(jī)規(guī)格如表16。曝氣器的淹沒深度H=，空氣壓力可按下式進(jìn)行估算： 校核估算的空氣壓力值管道沿程阻力損失可由下式估算： 式中： 阻力損失系數(shù)，.取空氣干管長為30m，則其沿程阻力損失 取空氣支管長為40m，則其沿程阻力損失 取空氣小支管長為16m,則其沿程阻力損失 空氣管道沿程阻力損失為設(shè)空氣管道的局部阻力損失為=，則空氣管路的壓力總損失為：取膜片式微孔曝氣器的最大壓力損失為=，則鼓風(fēng)機(jī)的供氣壓力為： ＜。兩池共兩根空氣支管，92根空氣小支管。個～ m2/h其技術(shù)參數(shù)見表15。每立方米廢水供空氣量為：每去除1kgCOD的耗空氣量為：3. 布?xì)庀到y(tǒng)計算單個反應(yīng)池平面面積為4010，設(shè)423個曝氣器，則每個曝氣器的曝氣量=G/423=。 需氧量及曝氣系統(tǒng)設(shè)計計算 根據(jù)實際運(yùn)行經(jīng)驗，則一個池子需氧量為： = 2000/2238103 + 35001031953 = kg/d則每小時耗氧量為： 2. 供氣量計算溫度為20度和30度的水中溶解氧飽和度分別為：，微孔曝氣器出口處的絕對壓力為：= = 式中：H ———— 最大水深，空氣離開主反應(yīng)區(qū)池時的氧百分比為：式中： ———— 空氣擴(kuò)散器的氧轉(zhuǎn)移率，取15%值暴氣池中混合液平均溶解氧飽和度按最不利溫度為：溫度為20℃時，暴氣池中混合液平均溶解氧飽和度為：溫度為20℃時，脫氧清水的充氧量為：式中：———— 氧轉(zhuǎn)移折算系數(shù)，～，；———— 氧溶解折算系數(shù)，～，；———— 密度，㎏/L，㎏/L；C———— 廢水中實際溶解氧濃度，mg/L；R———— 需氧量，㎏/L，㎏/L。由預(yù)計COD去除率得其COD去除量為：280 則每日去除的COD值為： = 476kg/d = 式中：Q ———— 每天處理水量，SU ———— 進(jìn)水COD濃度與出水濃度之差，mg/Ln ———— CASS池子個數(shù)X———— 設(shè)計污泥濃度，mg/LV———— 主反應(yīng)區(qū)池體積， = = 產(chǎn)泥量及排泥系統(tǒng)1. CASS池產(chǎn)泥量 CASS池的剩余污泥主要來自微生物代謝的增值污泥，還有很少部分由進(jìn)水懸浮物沉淀形成。連通孔孔口面積A1為： 式中： Q ———— 每天處理水量，； ———— CASS池子個數(shù) ；U ———— 設(shè)計流水速度，本設(shè)計中U = 50 m/h ；———— 一日內(nèi)運(yùn)行周期數(shù) ；A ———— CASS池子的面積， ；———— 連通孔孔口面積，㎡ ；———— 預(yù)反應(yīng)區(qū)池長， ；———— 池內(nèi)設(shè)計最高水位至潷水機(jī)排放最低水位之間的高度，； B———— 反應(yīng)池寬。根據(jù)資料，預(yù)反應(yīng)區(qū)長L1=（～）L，取L1=8 m。圖43 CASS池結(jié)構(gòu)示意圖據(jù)資料，B：H=1～2，L：B=4～6，取B=10m,L=40 m。2. CASS反應(yīng)池的構(gòu)造尺寸CASS反應(yīng)池為滿足運(yùn)行靈活和設(shè)備安裝需要，設(shè)計為長方形，一端為進(jìn)水區(qū)，另一端為出水區(qū)。 設(shè)計計算 運(yùn)行周期及時間的確定1. 曝氣時間 式中： ———— 充水比 ———— 進(jìn)水BOD值，mg/l； ———— BOD污泥負(fù)荷，kgBOD/㎏MLSS； X———— 混合液污泥濃度，mg/L。n 污泥產(chǎn)量低，性質(zhì)穩(wěn)定，便于進(jìn)一步處理與處置。n 有機(jī)物去除率高，出水水質(zhì)好，具有良好的脫氮除磷功能。預(yù)反應(yīng)區(qū)控制在缺氧狀態(tài)，因此提高了對難降解有機(jī)物的去除效果，與傳統(tǒng)的活性污泥法相比，有以下優(yōu)點：n 建設(shè)費用低，省去了初沉池、二沉池及污泥回流設(shè)備。設(shè)計選用300鋼板水槽內(nèi)導(dǎo)軌濕式儲氣柜，尺寸為φ7000㎜H6000㎜。3. 氣水分離器氣水分離器起到對沼氣干燥的作用，選用φ500㎜H1800㎜鋼制氣水分離器一個，氣水分離器中預(yù)裝鋼絲填料，在氣水分離器前設(shè)置過濾器以凈化沼氣，在分離器出氣管上裝設(shè)流量計及壓力表。① 水封高度 式中： H0———— 反應(yīng)器至貯氣罐的壓頭損失和貯氣罐內(nèi)的壓頭 為保證安全取貯氣罐內(nèi)壓頭，集氣罩中出氣氣壓最大H1取2m H2O，貯氣罐內(nèi)壓強(qiáng)H0為400㎜H2O。每根集氣管內(nèi)最大氣流量據(jù)資料，集氣室沼氣出氣管最小直徑d=100mm,取100㎜.③沼氣主管 每池13根集氣管先通到一根單池主管，然后再匯入兩池沼氣主管。④ UASB排水管設(shè)計計算選用DN250鋼管排水，管內(nèi)水流速度為 沼氣收集系統(tǒng)設(shè)計計算1. 沼氣產(chǎn)量計算 沼氣主要產(chǎn)生厭氧階段。②堰上水頭校核每個堰出流率：按900三角堰計算公式，堰上水頭：③出水渠設(shè)計計算 反應(yīng)器沿長邊設(shè)一條矩形出水渠，6條出水槽的出水流至此出水渠。三角堰數(shù)量： 個，每條溢流堰三角堰數(shù)量：504/12=42個。s），設(shè)計溢流負(fù)荷f = L/（m2. 溢流堰設(shè)計① 出水槽溢流堰共有12條（62），每條長10 m，設(shè)計900三角堰，堰高50㎜，堰口水面寬b=50㎜。1. 出水槽設(shè)計 對于每個反應(yīng)池，有6個單元三相分離器，出水槽共有6條。 出水系統(tǒng)設(shè)計計算出水系統(tǒng)的作用是把沉淀區(qū)液面的澄清水均勻的收集并排出。② 據(jù)VSS/SS = ，△X=392/=490 kgSS/d單池產(chǎn)泥 △Xi = △X/2 = 490/2 = 245 kgSS/d③污泥含水率為98%，當(dāng)含水率＞95%，取，則污泥產(chǎn)量 單池排泥量 ④污泥齡3. 排泥系統(tǒng)設(shè)計㎜高處，各設(shè)置一個排泥口，共兩個排泥口。 排泥系統(tǒng)設(shè)計計算1. UASB反應(yīng)器中污泥總量計算一般UASB污泥床主要由沉降性能良好的厭氧污泥組成，平均濃度為15gVSS/L,則兩座UASB反應(yīng)器中污泥總量： 。 空塔水流速度 ＜ m/h 符合要求。2. 布水孔孔徑共設(shè)置布水孔66個，則孔徑為 3. 驗證常溫下，容積負(fù)荷（Nv）為：(m3 布水系統(tǒng)設(shè)計計算1. 配水系統(tǒng)采用穿孔配管，進(jìn)水管總管徑取200㎜， m/s。5. 三相分離器與UASB高度設(shè)計三相分離區(qū)總高度 h= h2 + h3 + h4–h5 h2為集氣罩以上的覆蓋水深。s 。s 。 假定氣泡上升流速和水流流速不變沿AB方向水流速度： 式中：B———— 三相分離器長度N———— 每池三相分離器數(shù)量氣泡上升速度： Vb = 式中： d———— 氣泡直徑，cm；ρ1———— 液體密度，g/cm3；ρg———— 沼氣密度，g/cm3；ρ———— 碰撞系數(shù)，；μ———— 廢水的動力粘滯系數(shù)，+ b2/2)= CB = 設(shè)AB= ，則 h4 = (AB= ＝ m4. 氣液分離設(shè)計 由圖23可知： CE = CDSin55176。2n = 10 2 6 = 54 m2 上下三角形集氣罩之間回流逢中流速(V2)可用下式計算： V2 = Q1/S2，式中：Q2———— 反應(yīng)器中廢水流量，m3/h；S2 ———— 上三角形集氣罩回流逢之間面積，m2； V1 = = m/h V1 V2 m/s,符合設(shè)計要求。 設(shè)上三角形集氣罩下端與下三角斜面之間水平距離的回流縫的寬度b3 =CD= m ,則上三角形回流縫面積為： S2 = b3l α———— 下三角集氣罩斜面的水平夾角； h3———— 下三角集氣罩的垂直高度，m。沉淀區(qū)的表面負(fù)荷率 3. 回流縫設(shè)計 如圖42是三相分離器的結(jié)構(gòu)示意圖 圖42 三相分離器結(jié)構(gòu)示意圖設(shè)上下三角形集氣罩斜面水平夾角α= 55176。三相分離器長度B=10m ，每個單元寬度b=L/6=16/6= 。2. 沉淀區(qū)的設(shè)計三相分離器的沉淀區(qū)的設(shè)計同二次沉淀池的設(shè)計相同，主要是考慮沉淀區(qū)的面積和水深，面積根據(jù)廢水量和表面負(fù)荷率決定。 三相分離器構(gòu)造設(shè)計1. 設(shè)計說明三相分離器要具有氣、液、固三相分離的功能。2. UASB反應(yīng)器的形狀和尺寸 工程設(shè)計反應(yīng)器2座，橫截面為矩形 ①反應(yīng)器有效高度為5m，則 ②單池從布水均勻性和經(jīng)濟(jì)性考慮，矩形池長寬比在2：1以下較為合適設(shè)池長L=13m，則寬 ，取7m 。 設(shè)計計算 UASB反應(yīng)器結(jié)構(gòu)尺寸計算 (包括沉淀區(qū)和反應(yīng)區(qū))UASB有效容積為：V有效 = 式中：V有效 反應(yīng)器有效容積，m3Q 設(shè)計流量，m3/dS0 進(jìn)水有機(jī)物濃量,kgCOD/m3 Nv 容積負(fù)荷,kgCOD/(m3UASB反應(yīng)池有以下優(yōu)點：n 沉降性能良好，不設(shè)沉淀池，無需污泥回流n 不填載體，構(gòu)造簡單節(jié)省造價n 由于消化產(chǎn)氣作用，污泥上浮造成一定的攪拌，因而不設(shè)攪拌設(shè)備n 污泥濃度和有機(jī)負(fù)荷高，停留時間短 設(shè)計參數(shù)設(shè)計流量Q = 2000m3/d = m3/h =；進(jìn)水COD=2000mg/L 去除率為80% ；容積負(fù)荷（Nv）為：(m3總出水管Q=