【正文】 6. 為滿足生產(chǎn)的連續(xù)性，供電一定要滿足雙電路的要求，同時電網(wǎng)必須。4. 連續(xù)運行的重要電機，宜在儀表室內(nèi)安裝電流表，并有運行指示和事故信號。2. 電動機的啟動和停止一般為機房操作，如電動機臺數(shù)少且距離儀表室近，也可在儀表室內(nèi)控制。 車間平面圖 見車間布置圖 設備一覽表 表14 設備一覽表編號設備名稱規(guī)格數(shù)量圖號或型號1橫管初冷器5見工藝流程圖2煤氣鼓風機附電機2D1250—22型2JK2—630—23鼓風機水封槽21F 46624電捕焦油器Dg 3600，H=1227021F 46655機械化氨水中間槽31F 46026循環(huán)氨水中間槽Dg 5150，H=3600，139 TH 0747焦油中間槽Dg 5100，H=2500，139 TH 0728焦油貯槽Dg 600，H=8245，239 TH 0759初冷冷凝液中間槽Dg 5100，H=2500，139 TH 08010事故氨水槽Dg 5100，H=3600，139 TH 07311循環(huán)氨水泵附電機H=55~42米，N=155千瓦212 Sh—942JS—116—412中間焦油泵附電機H=~，N=17千瓦2100 YD1642JO 2—61—213焦油泵及冷凝液泵附電機H=~，N=17千瓦3100 YD1643JO 2—61—214初冷循環(huán)水泵附電機H=32~22米，N=135千瓦214 Sh—192JS 115—415鼓風冷凝液液下泵附電機H=，N=4千瓦2 FY—122JO 2—32—216鼓風冷凝液槽Dg 2000，L=7000，139 TH 07017初冷循環(huán)水池1混凝土18手動單梁起重機Q=5噸，114 Sh—19JS 115—419手動單軌小車附手拉葫蘆Q=1噸，H=1SDX—3型SH 1型20操作走臺39 TH 04339 TH 04439 TH 04521潤滑油濾油機附電機N=1LK 50 型BJO 2—21— 22高位油箱2150型23油站附電機N=2YZ 160BJO 2—21— 24油站加熱器底罩21F466125移動梯H=210011B 333—626電捕焦油器水封槽Dg 800，H=4000139 TH 079 供電照明系統(tǒng) 供電系統(tǒng)及用電要求1. 回收車間各工段供電負荷按焦化廠負荷分級規(guī)定。 6. 室內(nèi)樓板上的管孔應有高度不小于100毫米的堰。 4. 地下式的油池或水池應有防滲漏措施。 2. ，如有特殊要求，另行提出。此時，兩極間的所需電位差為： 伏……………(32)式中：—電暈極鋼絲半徑，cm；—沉淀管半徑，cm；E—電壓梯度， E=4000V/cm則： 焦油霧滴的運動時間 焦油霧滴運動時間按下式計算： 秒………………………………….(33) 式中A按下式計算： 厘米2/秒…………………(34)式中：V—兩極間的電位差，電磁單位；e—電子荷，取—煤氣粘度，取d—最小焦油霧滴直徑，取L—煉焦煤氣0℃時的氣體分子平均間距，為而在54℃時為：因此， 沉淀極管數(shù)的確定所需電極管的容積為： ………………………(35)，每根點機關(guān)的容積為： 所需電極管的數(shù)目為： 所以選用3臺109根的電捕焦油器。電捕焦油器中的焦油通過水封排出。頂部掛架用三個拉條懸掛在絕緣子上。 在每根沉淀管中心都穿一條電暈極，掛在頂部掛架上。電捕焦油器結(jié)構(gòu)見圖8，焦爐煤氣從連接 管引入，通過兩塊分配柵板而進入懸掛在管板上的沉淀管內(nèi)。在最近的設計中，也有將電捕焦油器設置在鼓風機前。這兩種方案各有其優(yōu)缺點 。在焦化廠采用電捕焦油器脫出煤氣中的焦油霧，電捕焦油器優(yōu)點是效率高，可達98~99% ，電力消耗小，阻力不大[11 ~ 15] 。煤氣含這么高的焦油是不利的，因為它要影響硫銨和洗苯用的洗油質(zhì)量 。 電捕焦油器的選型 為了保證回收車間的的鼓風機后的煤氣管道和回收設備的正常操作，在鼓風機后設置電捕焦油器以進一步捕集煤氣中的焦油霧。則鼓風機的軸功率： ~，則:由于鼓風機操作時可能出現(xiàn)超負荷，因次鼓風機的傳動功率應當大于所需的軸功率；當用蒸汽透平機帶動時要大于15%，當用電動機帶動時要大于25~30%。 冷鼓風機的揚程鼓風機的揚程取決于煤氣設備及管道系統(tǒng)的阻力，回收車間煤氣管道和設備的阻力一般采用如下表13數(shù)值：表13 煤氣管道的各個管段和設備的阻力一般規(guī)定吸入狀態(tài)毫米水柱從焦爐到鼓風機前的煤氣管道壓力400管式煤氣冷卻器的阻力100小計500壓出狀態(tài)毫米水柱從鼓風機到焦化廠邊界的煤氣管道的阻力400電捕焦油器的阻力50飽和器系統(tǒng)的阻力600煤氣最終冷卻器的阻力150苯洗滌塔的阻力300邊界處煤氣剩余壓力400小計1900根據(jù)上式計算總阻力為2400毫米水柱，故應選揚程不小于3000毫米水柱的鼓風機。鼓風機是為了從焦爐中抽出煉焦煤氣，加壓后送入化學產(chǎn)品回收車間，通過一系列設備和管道，在焦化廠邊界保持一定的壓力。 離心式煤氣鼓風機的工藝計算及選型鼓風機是從焦爐中吸取煤氣和產(chǎn)生煤氣通過回收車間設備及煤氣管道所必需的壓力。C3585材質(zhì)10號鋼（鍍鋅）Q235B線膨脹系數(shù)（1/C）彈性模量/MPa許用應力/MPa111尺寸/mm管子根數(shù)5500排列方式正方形管間距/mma=72管子與管板的連接方式開槽脹接脹接長度/mml=80許用拉脫力/MPa在溫差應力作用下，管子每平方米脹接周邊上所受到的力： 其中： ……………………………………………………（32）換熱管總截面積為： …………（33）殼壁橫截面積為：，故管子拉脫力在許用范圍內(nèi)。若兩者方向相同，管子的拉脫力為；反之，管子的拉脫力為，方向同和兩者中較大者。在操作壓力作用下，管子每平方米脹接周邊上所受到的力： 式中： ； ； ； ； 管子成正三角形排列時， 管子成正方形排列時， 式中： 。試驗證明，對于管子與管板是焊接連接的接頭，接頭的強度高于管子本身金屬的強度，拉脫力不足以引起接頭的破壞；但對于管子與管板是脹接連接的接頭，拉脫力則可能引起接頭處密封性的破壞或使管子松脫。 初冷器管板的拉脫力校核初冷器（換熱器）在操作中，承受流體壓力和管壁否認溫差應力的聯(lián)合作用，這兩個力在管子與管板的連接接頭處產(chǎn)生一個脫力，使管子與管板有脫力的傾向。h℃) —管內(nèi)徑，m；—與有關(guān)的系數(shù)?！? 根據(jù)下式…………..(26) 其中： —雷諾準數(shù)；—普蘭特準數(shù)；—水的導熱系數(shù)，kJ/(m℃)/kJ —管壁對水的給熱系數(shù)，kJ/(m2℃)/kJ —橫管式初冷器內(nèi)沉積物的熱阻，(m2℃)；主要取決于煤氣中水蒸汽平均含量（體積%）按下式計算： …………..(25) —金屬管壁表面上的垢層的熱阻，(m2設采用三臺并聯(lián)操作，則煤氣傳給水的傳熱系數(shù)按下式計算：…………..(24)式中：—煤氣對管壁的給熱系數(shù)，kJ/(m2h根據(jù)物性數(shù)據(jù)查得各溫度下煤氣被水汽飽和后的總熱焓和水汽含量見表12所示。因此：兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的物料平衡總結(jié)見下表11：表11 兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的物料平衡物料名稱輸入千克/時 米3/時輸出千克/時 米3/時干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯硫化氫氨57919273972077——2178——481小計水溶解氣體焦油總計——————————————2739——103—— 橫管式煤氣初冷器的衡算 橫管式煤氣初冷器的冷卻水量的計算為簡化工程計算，熱量衡算只考慮干煤氣冷卻和水蒸汽冷卻兩項。設焦油汽在初冷器的第一段冷凝了90%，溶解于剩余氨水中的氨、硫化氫和二氧化碳的總量為103標m3，而在第一段溶解了90%。 入初冷器水蒸汽的量為：60176－2257=57919kg/h 或74886－2809=72077m3/h入初冷器水煤氣帶入的熱量為：－5218708= 進入橫管初冷器的物料組成進入煤氣初冷器的煉焦煤氣溫度為83℃，壓力為200mmH2O表10 進入橫管初冷器的物料如下：物料名稱kg/hm3/h干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯硫化氫氨57919273972077小計 一段初冷器出口煤氣中水蒸汽的計算 煤氣出口溫度為45℃，壓力為400mmH2O。表8 集氣管的物料平衡物料名稱輸入千克/時 米3/時輸出千克/時 米3/時干煤氣水蒸汽焦油汽粗苯硫化氫氨2739小計循環(huán)氨水1004300————焦油——————總計表9 集氣管的熱平衡物料名稱輸入熱量（kJ/h）輸出熱量（kJ/h）干煤氣水蒸汽焦油汽苯族烴硫化氫氨小計循環(huán)氨水焦油——集氣管熱損失——總計 兩段冷卻流程的橫管式煤氣初冷器的初步冷卻工藝計算及選型 本設計中采用兩段橫管初冷器，第一段從83℃冷卻到45℃，第二段從45℃冷卻到25℃，第一段用循環(huán)水冷卻，第二段采用低溫冷卻水冷卻。因此前面假設的離開集氣管的煤氣溫度是正確的。h故：噴灑氨水帶入集氣管的熱量為：QⅡ=100077=進入集氣管的總熱量：Q入=QⅠ+QⅡ =+= kJ/h 輸出熱量1. 煉焦煤氣從集氣管帶走的熱量QIII（1）干煤氣帶走的熱量： Q1=MrCrt2………….. (9)設集氣管出口煤氣溫度為83由有關(guān)數(shù)據(jù)手冊上查到82~650之間焦爐煤氣的平均比熱容為則按質(zhì)量計的比熱為：Cr= kJ/()故：Q1=83= kJ/h （2）水蒸汽帶走的熱量： Q2=MB(+CBt2)=(+M) (595+83) = M+ kJ/h式中：—水蒸汽的比熱，kJ/() —0水蒸汽的焓，kJ/kg（3）焦油汽帶走的熱量： Q3=MCM(+CCMt2) ………….. (10)式中：—0焦油汽的焓，kJ/kg焦油汽的比熱：CCM=(+10383) = ()故：Q3=MCM(+CCMt2)=2739(88+83)= kJ/h（4）粗苯汽帶走的熱量：………….. (11)粗苯汽的比熱：故：Q4=83=（5）硫化氫帶走的熱量：Q5=McCct2………….. (12)式中：Cc—硫化氫的比熱，()故：Q5=McCct2=83= kJ/h（6）氨帶走的熱量：Q6= MαCαt2………….. (13)式中：Cc—氨的比熱， kJ/() 故： Q6= MαCαt2=83 = kJ/h則：焦爐煤氣從集氣管帶走的熱量為：QⅢ=Q1+Q2+Q3+Q4+Q5+Q6………….. (14)=++++++=(+) kJ/h2. 循環(huán)氨水和冷凝焦油帶走的熱量：QⅣ=(W1－M+gCMCCM)TB1………….. (15) 式中： TB1—離開集氣管的氨水和焦油的溫度，并規(guī)定此溫度高于噴灑氨水溫度2~3℃，即TB1為80℃ CCM—焦油汽的比熱，按下式計算：CCM=（+10380）= kcal/(