【正文】 基礎(chǔ)梁內(nèi)力計(jì)算采用倒梁法：如圖229。（2） 翼板厚度翼板厚度為250mm，采用梯形翼板?；炷敛捎肅30，縱筋采用HRB335，HRB400。不考慮地下水影響。 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)采用柱下條形基礎(chǔ)。） 平臺(tái)梁計(jì)算（1） 荷載計(jì)算（取1m寬板計(jì)算）梯段板傳來 平臺(tái)板傳來 梁自重（假定）（）25= q=（2） 內(nèi)力計(jì)算 取兩者中較小者，（3）配筋計(jì)算 （按第一類倒L形截面計(jì)算） 翼緣寬度 取受力筋的選用318（=763mm178。TB1的設(shè)計(jì)() 梯段板設(shè)計(jì)（1） 確定板厚 梯段板的厚度為，取 h=100mm（2）荷載計(jì)算 （取1m寬板計(jì)算） 踏步重 斜板重 20厚水泥砂漿找平層 恒載標(biāo)準(zhǔn)值 恒載設(shè)計(jì)值 活荷載設(shè)計(jì)值 （3） 內(nèi)力計(jì)算計(jì)算跨度 跨中彎矩 （4） 配筋計(jì)算 =受力筋的選用Φ10160（=491 mm178。樓梯梁采用HRB335，fy =300N/mm178。/m)跨中A區(qū)格方向76183Φ81200604方向68121Φ8200251B區(qū)格方向76=160Φ8200251方向68=107Φ8200251C區(qū)格方向76=80Φ8200251方向68=53Φ8200251D區(qū)格方向76=100Φ8200251方向68=39Φ8200251支座A邊支座(方向)76379Φ10200393A邊支座(方向)76305Φ8150335AB76379Φ10200393AC76305Φ8150335B邊支座76297Φ8200335BB76368Φ10200335BD76=237Φ8150335C邊支座76167Φ8200251CD76=135Φ8200251DD76135Φ8200251 樓梯設(shè)計(jì) 計(jì)算簡(jiǎn)圖及截面尺寸采用現(xiàn)澆整體式鋼筋混凝土結(jié)構(gòu)，其結(jié)構(gòu)布置如圖：圖228 梯段板TB1模板圖及計(jì)算簡(jiǎn)圖 設(shè)計(jì)資料結(jié)構(gòu)安全等級(jí)為二級(jí)， ，混凝土為C30，fc=，ft=。m）表237板的配筋計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。76表236 板的彎矩計(jì)算區(qū)格ABCD+=+=+=+=（KN截面彎矩設(shè)計(jì)值：該板四周與梁整澆，故彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)按如下折減：①A區(qū)格不予折減；②B區(qū)格的跨中截面與BD支座截面折減10%（）；③C區(qū)格的跨中截面與CD支座截面折減20%（）；④D區(qū)格的跨中截面與DD支座截面折減20%。各區(qū)格板的彎矩計(jì)算列于表236。計(jì)算彎矩時(shí)，考慮泊松比的影響，取。在本例中，樓蓋邊梁對(duì)板的作用是為固定支座。q/2作用下的彎矩值兩者之和。/m)跨中A區(qū)格方向76289Φ8150419方向68179Φ8200251B區(qū)格方向76=253Φ8150335方向68=172Φ8190265C區(qū)格方向76=127Φ8200251方向68=108Φ8200251D區(qū)格方向76=162Φ8200251方向68=83Φ8200251支座A邊支座(方向)76501Φ10100785A邊支座(方向)76404Φ10130604AB76501Φ10130604AC76404Φ8100503B邊支座76393Φ8120419C邊支座76221Φ8200251BB76487Φ10150523BD76=314Φ8130387CD76=179Φ8200251DD76=179Φ8200251 屋面板屋面板的平面布置圖，有關(guān)尺寸及計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖226所示。m）59表234 板的配筋計(jì)算截面(mm)M(kN?m)(mm178。表223板的彎矩計(jì)算區(qū)格ABCD+=+=+=+=（KN計(jì)算配筋量時(shí)，取內(nèi)力臂系數(shù)。截面有效高度：選用Φ8鋼筋作為受力主筋，則（短跨）方向跨中截面的=100208/2=76mm（長(zhǎng)跨）方向跨中截面的=1002012=68mm支座截面處均取為76mm。查表“雙向板按彈性分析的計(jì)算系數(shù)表”（見《混凝土結(jié)構(gòu)》）對(duì)各區(qū)格彎矩進(jìn)行計(jì)算。所有區(qū)格板按其位置與尺寸分為A、B、C、D四類。支座最大負(fù)彎矩可近似按活荷載滿布求得，即內(nèi)支座固支時(shí)g+q作用下的支座彎矩?？缰凶畲髲澗匕l(fā)生在活荷載為棋盤式布置時(shí)，它可以簡(jiǎn)化為內(nèi)支座固支時(shí)g+q/2作用下的跨中彎矩值與當(dāng)內(nèi)支座鉸支時(shí)177。 圖224樓板平面布置圖（1） A~D區(qū)格板的計(jì)算：。混凝土采用C30，fc=，鋼筋采用HPB235，fy=210N/mm2。 設(shè)計(jì)資料板按考慮塑性內(nèi)力重分布方法計(jì)算。根據(jù)地震震害分析，不同烈度地震作用下鋼筋混凝土框架節(jié)點(diǎn)的破壞程度不同，8度時(shí)，未按抗震設(shè)計(jì)的多層框架結(jié)構(gòu)節(jié)點(diǎn)較少破壞，因此，對(duì)不同的框架，應(yīng)有不同的節(jié)點(diǎn)承載力和延伸要求。m =表232 A柱正截面受壓承載力計(jì)算（標(biāo)準(zhǔn)層）截面ⅣⅣⅤⅤM(kN 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m == ②=m == ②=m=+=m=（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第二層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 以第二、三層A柱為例，對(duì)圖223中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =m =截面采用對(duì)稱配筋,具體配筋見表231中.表231A柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm = ⅢⅢ截面：①==m =ⅡⅡ截面：①==m根據(jù)A柱內(nèi)力組合表221選擇最不利內(nèi)力并考慮上述各種調(diào)整及抗震調(diào)整系數(shù)后，各截面控制內(nèi)力如下:ⅠⅠ截面：①==m對(duì)底層柱底（IIIIII截面）。m =+==（）=m將和180。m取180。m梁端取右震, 也取右震：=m第一層梁與A柱節(jié)點(diǎn)的柱端彎矩值由內(nèi)力組合表221查得：左震 +=m 右震 混凝土等級(jí)為C30，=，=縱筋為HRB335,=300 N/mm2，箍筋為HPB235，=210 N/mm2 由A柱內(nèi)力組合表221查得：ⅠⅠ=c==103/(400400)=＜ⅡⅡ=c==103/(400400)=＜ⅢⅢ= 圖223 C柱截面計(jì)算示c==103/(400400)=＜均滿足軸壓比的要求。m =柱的抗剪承載能力:=＞ 取==＜=，取=設(shè)柱箍筋為4肢Φ8﹫150,則 =＞同時(shí)柱受剪截面應(yīng)符合如下條件：即 ＞截面滿足抗剪要求。m)N(kN)(mm)5250(m2)400365400365(mm)(mm)(mm)(mm)(mm)e(mm)偏心性質(zhì)大偏心大偏心大偏心大偏心328＜0350＜0選筋416416實(shí)配面積(mm)615615% 以第二層柱為例，剪力設(shè)計(jì)值按下式調(diào)整： 由正截面計(jì)算中第ⅣⅣ、ⅤⅤ截面的控制內(nèi)力得：=m == ②=m == ②=m=+=m=（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即IVIV、VV截面）。=m＜==m 右震 +=m取= 第二層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=以第二、三層B柱為例，對(duì)圖222中的ⅠⅠ，ⅣⅣ，ⅤⅤ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。m =取調(diào)整后的彎矩值，一般層應(yīng)滿足 =,。 表229 柱正截面受壓承載力計(jì)算（底層）截面ⅠⅠⅡⅡⅢⅢM(kNm == ②=m == ②=m == ②=== kNm =+=m=（）= kN的差值按柱的彈性分析彎矩值比分配給節(jié)點(diǎn)上下柱端（即II、IIII截面）。=m＜==m 右震 +=m取=第一層梁與B柱節(jié)點(diǎn)的梁端彎矩值由內(nèi)力組合表219查得：左震 +=同時(shí)，隨著框架梁塑性鉸的出現(xiàn)，由于塑性內(nèi)力重分布，底層柱的反彎點(diǎn)具有較大地不確定性。可以取兩組中較大者計(jì)算配筋。梁、柱端彎矩應(yīng)符合下述公式的要求： 圖222 D柱截面計(jì)算示意圖二級(jí)框架 =式中 ——節(jié)點(diǎn)上、下柱端順時(shí)針或逆時(shí)針截面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和； ——節(jié)點(diǎn)上、下梁端逆時(shí)針或順時(shí)針截 面組合的彎矩設(shè)計(jì)值之和。若柱子形成了塑性鉸，則會(huì)伴隨產(chǎn)生較大的層間位移，危及結(jié)構(gòu)承受垂直荷載的能力，并可能使結(jié)構(gòu)成為機(jī)動(dòng)體系。 框架結(jié)構(gòu)的變形能力與框架的破壞機(jī)制密切相關(guān)，一般框架梁的延性遠(yuǎn)大于柱子。 Φ=8續(xù)表227箍筋間距S（mm）10010080103＞V103＞V103＞V（3） 柱截面設(shè)計(jì)以第一，二層B柱為例，對(duì)圖222中的ⅠⅠ，ⅡⅡ，ⅢⅢ，截面進(jìn)行設(shè)計(jì)。 Φ=8n=2。表227第二層梁的斜截面強(qiáng)度計(jì)算截面支座C右支座D左支座D右設(shè)計(jì)剪力V180。根據(jù)國(guó)內(nèi)對(duì)低周期反復(fù)荷載作用下的鋼筋混凝土連續(xù)梁和懸臂梁受剪承載力試驗(yàn)，反復(fù)加載使梁的受剪承載力降低。m=1/2=BC跨： +=+=剪力調(diào)整AB跨：+= +=m 逆時(shí)針方向 =mBC跨：順時(shí)針方向 =177。m逆時(shí)針方向 = 1. 梁的正截面強(qiáng)度計(jì)算（見表226）表226第二層框架梁的正截面驗(yàn)算截面??ⅡШШ?V?VVM20016001600200160020016001600（mm）46546546546546536536536526614