【正文】 2）根據(jù)2013年生產(chǎn)計劃安排，11141回采工作面平均傾斜長138m，4刀/日，回采率98%，,按年工作日160d計算。+ A掘n）A——礦井通風(fēng)能力，萬t/a ；A采n——第n個回采工作面正常生產(chǎn)條件下的年產(chǎn)量，萬t/a；A掘n——第n個掘進工作面正常掘進條件下的年進尺換算成煤的產(chǎn)量，萬t/a。表2 礦井各工作地點需要風(fēng)量表單位：m3/min采區(qū)地 點應(yīng)配風(fēng)量備 注地 點應(yīng)配風(fēng)量備 注11采區(qū)11071采面2100綜采面11絞車房變電所150硐室11141采面2100綜采面11中部變電所150硐室11101風(fēng)巷670煤巷11三專變電所150硐室11101中巷670煤巷550m永久避難硐室150硐室11051風(fēng)巷670煤巷5瓦斯抽放泵站240硐室11051底抽巷670巖巷550m水平東翼炸藥庫240硐室11051切眼670煤巷6瓦斯抽放泵站150硐室11101底抽西段670巖巷1瓦斯抽放泵站150硐室11采區(qū)東回風(fēng)上山670巖巷2瓦斯抽放泵站150硐室11運輸機頭硐室240硐室3瓦斯抽放泵站150硐室21運輸機頭硐室150硐室主石門炸藥庫240硐室11071備采面1200備采面其它270巖巷西翼32采區(qū)32采區(qū)軌道下山670巖巷32采區(qū)東回風(fēng)上山670巖巷32采區(qū)外水倉670巖巷32采區(qū)泵房及通道670巖巷32采區(qū)中水倉670巖巷32采區(qū)聯(lián)巷及內(nèi)水倉670巖巷21采區(qū)21運輸下山延伸670巖巷21中部變電所及排水泵房360硐室21071底抽巷670巖巷21西回風(fēng)下山延伸670巖巷21031輔助進風(fēng)掏煤巷670煤巷21軌道下山延伸670巖巷21采區(qū)絞車房變電所150硐室其它270巖巷22采區(qū)22采區(qū)總回風(fēng)670巖巷合計20856需風(fēng)量最大時期11采區(qū)需風(fēng)量11880m3/min；2232采區(qū)總需風(fēng)量8976 m3/min；全礦井需風(fēng)量：20856m3/min 礦井通風(fēng)能力計算通風(fēng)能力計算方法A = ∑（A采1 + A 采2 ④22采區(qū)有1個巖巷掘進工作面，即22采區(qū)總回風(fēng)巷。②32采區(qū)有4個巖巷掘進工作面，即32采區(qū)東回風(fēng)下山、32采區(qū)軌道上山、32采區(qū)水倉聯(lián)巷及內(nèi)水倉、32采區(qū)外水倉。Q總222=6705+510+270+670 = 4800 m3/minQ總= （Q總132+ Q總222） =（12580+4800） =20856m3/min 調(diào)整主扇相關(guān)參數(shù)可使礦井供風(fēng)量大于總需風(fēng)量20856 m3/min，滿足生產(chǎn)需要。Q總132=2100+1200+6706+6704+2310+270 =12580m3/min ③21采區(qū)有4個巖巷掘進工作面，即21071底抽巷、21軌道下山延伸、21皮帶下山延伸及21西回風(fēng)下山延伸；一個煤巷掘進工作面，即21輔助進風(fēng)掏煤巷。1）15月份期間：①11采區(qū)有2個采煤工作面，即11141采面和11071采面，一采一備；3個煤巷掘進工作面，即11051風(fēng)巷、11101風(fēng)巷及11101中巷；3個巖巷掘進工作面，即11101西段底抽巷、11采區(qū)東回風(fēng)上山及11051底板抽放巷。礦井各工作地點需要風(fēng)量，見表2。1）11采區(qū)有11采區(qū)第一、二、三中車場等3處，巷道均為巖巷，斷面按10m2計算，需要風(fēng)量不小于90 m3/min，所需要風(fēng)量總和∑Q其為270 m3/min。+ Q 其n∑Q其——所有其它井巷需要風(fēng)量總和，m3/min；Q 硐∑Q硐21= 150 + 360 = 510m3/min其它井巷的需要風(fēng)量其它井巷的需要風(fēng)量，應(yīng)按礦井各個其它巷道風(fēng)量的總和計算：∑Q其=Q 其1 + Q 其2 + Q 其3 + 1）11采區(qū)具有獨立通風(fēng)條件的硐室有11中部變電所、11絞車房變電所、11三專變電所、550m水平東翼炸藥庫（體積2540m3）、主石門炸藥庫（體積2790m3）、1瓦斯抽放泵站、2瓦斯抽放泵站、3瓦斯抽放泵站、5瓦斯抽放泵站、6瓦斯抽放泵站、550m水平永久避難硐室、11運輸機頭硐室、21運輸機頭硐室等13個，配風(fēng)量150～240m3/min。 Q硐n——不同獨立供風(fēng)硐室需要風(fēng)量，m3/min；其中井下爆破材料庫配風(fēng)必須保證每小時4次換氣量，即Q庫=。煤巷掘進工作面：Q掘煤＞15 = 178m3/minQ掘煤＜ 240 = 2841 m3/min巖巷掘進工作面：Q掘巖＞ 912 = 108 m3/minQ掘巖＜ 24012 = 2880 m3/min根據(jù)以上計算，掘進工作面需要風(fēng)量取670m3/min（雙級）。煤巷掘進工作面：Q煤掘=560+ 9=667m3/min（雙級）巖巷掘進工作面：Q巖掘=560+912 =668m3/min3）按掘進工作面同時作業(yè)人數(shù)和炸藥量計算每人供風(fēng)量≮ 4 m3/min；每千克炸藥供風(fēng)≮ 25 m3/minQ掘＞ 4 N （m3/min）；Q掘＞ 25 A （m3/min）；N——掘進工作面最多人數(shù)，考慮以交接班時間內(nèi)兩班人數(shù)進行計算；A——一次爆破炸藥最大用量，kg。Ii——掘進工作面同時通風(fēng)的局部通風(fēng)機臺數(shù)，取1。Q掘=200=624m3/min2）按局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量計算Q巖掘=Q扇Ii+ 9 S（m3/min）Q扇——局部通風(fēng)機實際吸風(fēng)量，m3/min。巖巷掘進工作面同樣選用230kw高效局部通風(fēng)機供風(fēng)。高瓦斯礦井按照瓦斯（或二氧化碳）涌出量計算Q備≥ 1/2 Q采 （ m3/min）Q備≥ 1/2 2072 = 1036 m3/min備用采煤工作面的需要風(fēng)量取1200 m3/min。Q采＞15 = 165 m3/minQ采＜240 = 2760 m3/min根據(jù)以上計算，采煤工作面需要風(fēng)量取2100m3/min。1）按照瓦斯（或二氧化碳）涌出量計算Q采= 200q采 Kch4 （ m3/min）Q采——回采工作面實際需要風(fēng)量，m3/min；q采——回采工作面回風(fēng)巷風(fēng)流中瓦斯（或二氧化碳）的平均絕對涌出量，m3/min；Kch4——采面瓦斯涌出不均衡通風(fēng)系數(shù)。 計算過程及結(jié)果 礦井需要風(fēng)量計算根據(jù)《煤礦生產(chǎn)能力核定標準》規(guī)定，按由里向外核算法核定礦井通風(fēng)系統(tǒng)能力，即根據(jù)計算的礦井總進風(fēng)量與各用風(fēng)地點的需風(fēng)量（包括按規(guī)定配備的備用工作面），計算出采掘工作面?zhèn)€數(shù)（按合理采掘比），取當年度每個采掘工作面的產(chǎn)量，計算礦井通風(fēng)能力。西翼32采區(qū)布置有4個掘進工作面，采區(qū)布置有1條專用回風(fēng)巷道。21采區(qū)主要進行系統(tǒng)改造和巷道延伸，布置有5個掘進工作面，采區(qū)布置有1條專用回風(fēng)巷道。 分區(qū)通風(fēng)情況礦井生產(chǎn)主要布置在11采區(qū)和21采區(qū)，實行分區(qū)通風(fēng)。目前，2風(fēng)機雙級運行，風(fēng)葉角度（Ⅰ級/Ⅱ級）32/30176。頻率31 Hz，工作風(fēng)量6583m3/min，通風(fēng)負壓1120Pa。 主通風(fēng)設(shè)備及運行參數(shù)、風(fēng)量、風(fēng)壓、通風(fēng)阻力、等積孔中央風(fēng)井安裝兩臺FBCDZ№32型防爆對旋軸流式通風(fēng)機，一臺運轉(zhuǎn)，一臺備用,額定風(fēng)量3600～12000m3/min。 礦井需要風(fēng)量、實際風(fēng)量及有效風(fēng)量礦井需進風(fēng)量11160m3/min，總進風(fēng)量16787m3/min，總回風(fēng)量17041m3/min，有效風(fēng)量率89%。 進回風(fēng)井筒數(shù)量及風(fēng)量進風(fēng)井筒有2個，即混合井和副井，其中混合井筒直徑8m，允許最大進風(fēng)量為24115m3/min，目前進風(fēng)量為9534m3/min；副井井筒直徑6m，允許最大進風(fēng)量為13564m3/min，目前進風(fēng)量為7253m3/min。對回風(fēng)上山落底時較方案一對原煤產(chǎn)量及采掘進尺有一定影響。工期相對較短。可為后期23采區(qū)開拓時回風(fēng)服務(wù)，同時服務(wù)于11131底抽巷開口。掘進新巷道不易受其他條件影響?？偝鲰妨孔疃?，落底出矸量10183 m179。出矸量較多，工作量大。11皮帶上山為運煤上山，影響刷擴速度，工期相對較長。11輔助進風(fēng)上山改為回風(fēng)巷，人員進入工作地點較困難，增加職工的勞動強度。方案中的三條巷道現(xiàn)已失修嚴重，可以趁機進行維護。方案二出矸量為30088m179。拉底需放炮作業(yè)，因巷道內(nèi)布置有抽放管路，施工難度大，工期最長?；仫L(fēng)巷出口與各車場聯(lián)巷較少，且巷道內(nèi)沒有軌道，只能采用人工背渣，運輸極為不便。落底部分矸石比較松散，容易破巖出矸。對比方案優(yōu)點缺點方案一出矸量為20441m179。通過分析比較，方案三更為合理、有利，與礦井接替長遠規(guī)劃更為配套，決定采用方案三對礦井通系統(tǒng)進行調(diào)整。預(yù)計落底工期2年，新掘回風(fēng)上山工期預(yù)計2年8個月，改造資金2893萬元。,，11輔助回風(fēng)上山1290m，11回風(fēng)上山1212m，落底量為10183m179。㎡，長1425m，掘進實體巷道為30381m179。11輔助回風(fēng)上山1290m，11回風(fēng)上山1212m，對回風(fēng)落底量為10219m179。11回風(fēng)上山、,，對11回風(fēng)上山、11輔助回風(fēng)上山進行清矸，㎡。2）方案二：對11采區(qū)通風(fēng)系統(tǒng)調(diào)整，由三進兩回調(diào)整為兩進三回對11軌道上山、11皮帶上山及11輔助進風(fēng)上山進行刷擴，刷擴后將11輔助進風(fēng)上山改為回風(fēng)上山。11輔助回風(fēng)上山1290m，11回風(fēng)上山1212m，合計落矸量為20441m179。21采區(qū)實現(xiàn)獨立通風(fēng)系統(tǒng)后方可進行巷道掘進施工。中央風(fēng)井安裝兩臺BDK8N032型防爆對旋軸流式通風(fēng)機，一臺運轉(zhuǎn)，一臺備用,額定風(fēng)量6000～16000m3/min。 礦井通風(fēng)系統(tǒng)調(diào)整根據(jù)礦井計劃安排，將對礦井通風(fēng)系統(tǒng)進行優(yōu)化，新增混合井為進風(fēng)井，原主井改為中央風(fēng)井，調(diào)整后由副井、混合井進風(fēng)，中央風(fēng)井（原主井）、東風(fēng)井回風(fēng)，通風(fēng)方式由中央分列抽出式改為混合分區(qū)抽出式。 礦井通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化 礦井通風(fēng)系統(tǒng)優(yōu)化的目標及主要措施解決礦井通風(fēng)系統(tǒng)存在的通風(fēng)斷面不足問題，保證有效通風(fēng)斷面，消除風(fēng)速超限現(xiàn)象，使巷道風(fēng)速符合《煤礦安全規(guī)程》的規(guī)定，降低礦井通風(fēng)阻力至符合標準要求。 m2，最大回風(fēng)能力2284 m3/min， m2，最大回風(fēng)能力2486 m3/min，合計4670 m3/min，受巷道變形、失修等影響，按標準配風(fēng)計算，遠遠不能滿足礦井通風(fēng)的需要。（含32采區(qū)、21采區(qū)的回風(fēng)量）。1）11回風(fēng)上山：，中部聯(lián)巷向上至11031機巷段（65m）巷道斷面達12m2。 礦井通風(fēng)系統(tǒng)現(xiàn)狀梁北礦通風(fēng)系統(tǒng)主要存在以下問題：1．存在回風(fēng)巷道風(fēng)速超限現(xiàn)象。故礦井當前急需將原主井改造為中央回風(fēng)井，并在11采區(qū)內(nèi)新開拓一條回風(fēng)上山，改造后通風(fēng)系統(tǒng)能否滿足通風(fēng)需要，如何進行調(diào)控，各條巷道和用風(fēng)地點是否能達到風(fēng)速風(fēng)量要求，成為直接影響礦井安全生產(chǎn)亟待解決的重大問題。已有工作面為11061回采工作面、11141備用工作面。（4）礦井整體阻力偏高，井下局部地點巷道變形較大，部分區(qū)域風(fēng)速超限，如東皮帶大巷、11采區(qū)回風(fēng)上山、輔助回風(fēng)上山等巷道。％，礦井的有效風(fēng)量率滿足《規(guī)程》要求。 阻力測定結(jié)論及建議（1）從整體上來看，河南許昌新龍礦業(yè)有限責(zé)任公司梁北礦屬于通風(fēng)難易程度為容易的礦井。 礦井等積孔與風(fēng)阻礦井等積孔計算公式： () ()式中：A——礦井等積孔，m2；Q——礦井總回風(fēng)量，m3/s；h——礦井通風(fēng)阻力，Pa。從阻力分布圖31和表31可以看出，主測線路Ⅰ% : % : %，基本合理。表31 礦井通風(fēng)三段阻力分布情況區(qū)域區(qū)段點號劃分長度（m）阻力（Pa）占總阻力百 分比（%）百米阻力值（Pa）主測線路Ⅰ進風(fēng)段112用風(fēng)段1252回風(fēng)段5268合 計一般新建礦井能保證通風(fēng)合理的比例為：，即進風(fēng)段占總阻力的25%，用風(fēng)段占總阻力的45%，回風(fēng)段占總阻力的30%。礦井三段（進風(fēng)段、用風(fēng)段、回風(fēng)段）通風(fēng)阻力的百分比情況見表31。實際測定東風(fēng)井風(fēng)機房主扇水柱計讀數(shù)為3550Pa，因此，由礦井通風(fēng)阻力測定匯總表可得主測線路Ⅰ的精度為： 從上述測定結(jié)果可以看出，主測定路線上阻力測定誤差小于5%，故本次測定結(jié)果滿足礦井通風(fēng)阻力測定和通風(fēng)系統(tǒng)分析的精度要求，其數(shù)據(jù)可靠、可信。 0高標 對表9:3829503000檔→3000檔114993000檔→0檔 0高標→9:522922219783000檔 0高標29673000檔→3000檔218563000檔 10:002932對表21979對表38943167210:0338663186058205160210:0858456177810:1168187160810:157702對表71526對表10:18771