【正文】 （4）對材料的選用，選擇的Q345R既滿足強度要求，同時也滿足使用介質和溫度等要求。（2）通過結構設計得到了脫戊塔的總體，與塔體氣體出口，進料口等管線的直徑與伸出高度符合設計標準。通過對該脫戊塔的工藝、結構、強度計算和設計，得出以下結論：（1）通過工藝計算把各物料質量流量和質量分數轉化成其相應的摩爾流量與摩爾分數，從而確定塔內主要位置和各段的平均摩爾質量、摩爾流量與摩爾分數，近一步確定精餾段與提餾段的操作線方程，從而實現塔板數、塔高以及塔徑的設計。鋼材的標準抗拉強度下限值，采用整體補強[16]。開口尺寸見表61裙座殼開缺口尺寸： 表61 裙座殼開缺口尺寸 單位：mm封頭名義厚度≤8＞8~18＞18~28＞28~38＞8~18寬度L170100120140缺口半徑R35506070已知：筒體內徑=12001500，開孔最大直徑，且，選取管程開孔內徑，殼程開孔內孔。開缺口主要是減少應力集中，避免焊縫由于受力過大而產生裂紋。根據以上公稱直徑在選擇標準法蘭[15]。法蘭的材料選用15CrMo，雙頭螺柱材料選用25Cr2MoVA，六角頭螺母選用35CrMoA，八角墊片材料選用鍛鋼0Cr13。它是靠梯形槽的內外錐形和金屬墊片形成線接觸而達到密封，具有一定的自緊作用，密封可靠。法蘭的失效都是以泄漏的形式出現，很少因強度不足而引起破壞。對緊固螺栓，主要是保證力達到預緊密封比壓和操作密封比壓承受介質壓力引起的軸向載荷所需要的螺栓強度。由密封原理分析可知，為使法蘭密封系統具有良好的密封性能。法蘭形式應與墊片類型相配。影響螺栓、墊片、法蘭密封系統密封性能的因素主要有：（1） 墊片類型。螺栓法蘭密封系統基本密封原則：利用密封面上的比壓使介質通過密封口的阻力大于密封口兩側的介質壓力差，而達到密封。也是由法蘭（包括環(huán)及接管或圓筒），墊片及緊固螺栓組成，屬強制式密封結構。吊柱屬于標準件，在選用吊柱時應考慮以下幾個問題：（1） 吊柱的吊裝能力，由于吊柱主要用于吊裝塔板內件，該吊柱的起重為500kN；（2） ；（3） 應注意吊裝吊起空間，即保證每個被吊起的塔盤內件能通過每個人孔進入塔內，；（4） 在吊柱的球面支撐設置防水器。標準吊柱允許的起吊質量分為三檔：250kg、 500kg和1000kg。第6章 輔助結構設計 人孔塔器裝置中，每隔6~8塊隔板外設一個人孔，當油品贓物需經常清理時，每隔3~4塊隔板外設一個人孔，凡有人孔處塔板間距應等于或大于600mm，人孔的中心距操作平臺一般為800mm~1200mm，人孔直徑一般為450mm~550mm，特殊的也有長方形的人孔，人孔伸出塔器筒體長度為200mm~250mm。=99MPa蓋板最大應力小于蓋板材料的許用應力，滿足強度要求。 ， 符合要求。 (536)—筋板材料的許用應力取170MPa E—筋板材料的彈性模量，在常溫下取 E=MPa。由式(532)計算得：則： 筋板的許用應力計算，當時， (533)當時， (534)式中：—細長比，按下式計算。① 上下封頭體積 m3② 筒體體積 m3充水后總質量 kg (511)根據以上質量計算，匯總詳見表52質量計算匯總表：表52質量計算匯總表計算項目名稱符號質量kg備注容器殼體和裙座質量容器內件質量保溫材料質量平臺、扶梯質量5468操作時容器內物料質量裙座、人孔、接管、法蘭等質量容器內充水質量47656容器偏心質量0容器的操作質量32995容器的最大質量容器的最小質量該塔為等直徑、等厚度，故按JB4710—2005式（85）[13]算 (512)式中 mm mm mm 對任意截面地震彎矩 (513) s,s參照JB47102005 表82（第二組，B類場地）故用式 (514)式中: ——地震影響系數； ——特性周期； ——地震影響系數的最大值，； ——衰減指數， ； (515)——阻尼調整系數， ； (516) ——塔的阻尼比，??；故計算可得： ，；計算得：基面截面00組合地震彎矩：mm裙座人孔截面Ⅰ—Ⅰ組合地震彎矩： mm裙座焊接接頭處截面Ⅱ—Ⅱ組合地震彎矩：mm 已知設備地區(qū)的基本風壓值m，塔高為32460mm，將塔整體作為一段計算（1） 水平風力計算 (517)式中: ——體型系數，即；——風振系數，由于塔高故；——脈動增大系數；——第i段脈動影響系數；——第i段振型系數；——10米高度處的基本風壓值， ；——風壓高度變化系數；——計算段高度，——容器各段有效直徑，；mm； ——操作平臺當量寬度，mm ——計算段平臺構件的投影面積（不計塔及空擋的面積）根據以上計算匯總見表53風載荷計算匯總表：表53 風載荷計算匯總表塔體分段123備注塔段高度0101020基本風壓550空氣動力系數風震系數206412229 102001020013500 230625122329（2） 風彎矩計算取危險截面0—0，I—I，II—II基面截面0—0風彎矩按下式計算 (518）裙座人孔截面I—I風彎矩 裙座與筒體焊接接頭處截面Ⅱ—Ⅱ風彎矩 （1） 塔底任意截面ii mm 取其中較大值 (519) 因(風彎矩控制)（2）截面因 (520)故 (風彎矩控制)（3） IIII截面因 (521)故mm (風彎矩控制) (1) 圓筒軸向應力計算內壓引起的軸向應力： == (522)操作時重力引起的軸向應力： (523)式中:為設計截面以上筒體承受的操作質量載荷，即=操作時的總質量—裙座質量=329953638=29357kg 則：MPa彎矩在筒體中引起的軸向應力： MPa(2) 圓筒穩(wěn)定校核圓筒許用軸向壓力 取 = 取其中小值B值按外壓容器圖解法計算： 查GB150圖64 而 故取最大組合壓應力，對內壓容器(3) 圓筒拉應力校核對內壓容器：(1) 殼體應力校核對II—II截面① 由實驗壓力引起的環(huán)向應力 式中： ，靜液柱壓力= ② 由實驗壓力