剪叉式升降機舉升機構(gòu)分析與優(yōu)化胥軍pdf(參考版)
2025-06-19 22:26本頁面
【正文】 ［參考文獻］［1］ 齊文虎 液壓缸雙梁鉸接式剪叉升降平臺布置方式優(yōu)化設(shè)計 ［D］ 蘭州理工大學，2011［2］ 於又玲，劉明春，曾志鋼等 剪叉式升降機液壓系統(tǒng)的設(shè)計［J］ 液壓與氣動，2008，(11) : 25 27［3］ 孫光旭，袁端才 液壓剪叉式升降臺的動力學仿真［J］ 系統(tǒng)仿 真學報，2010，22( 11) : 2650 2653［4］ 宋耀軍 液壓缸驅(qū)動的剪刀撐結(jié)構(gòu)運動及動力學分析［J］ 起重運輸機械，2004，(2) : 41 43［5］ 張介民 剪叉式升降機構(gòu)液壓缸驅(qū)動力計算［J］ 工程機械，1990，(12) : 18 22［6］ Trauis Langbecker Kinematic analysis of deployable scissor structures［J］ International Journal of Space Structures ( S02663511) ，1999，14( 1) : 1 15［7］ 劉宏光 剪叉式升降平臺建模及關(guān)鍵參數(shù)研究［J］ 機電工程 技術(shù)，2005，34( 7) : 20 22。通過對具體實例的分析計算，獲得了減輕剪叉桿重量、修改舉升油缸安裝位置的優(yōu)化方案。［參考文獻］［1］ 民機結(jié)構(gòu)耐久性與損傷容限設(shè)計手冊 疲勞設(shè)計與分析［M］ 北京: 航空工業(yè)出版社，2003［2］ 劉雪惠，陸富梅，李光權(quán) 雙向受載雙向鉚接加筋裂紋板的應(yīng) 力強度因子［J］ 西北工業(yè)大學學報，1994，12( 2) : 169 177［3］ 殷之平，黃其青，賈亮 雙排交錯鉚釘連接對接結(jié)構(gòu)裂紋尖端 應(yīng)力強度因子分析［J］ 機械科學與技術(shù)，2006，25 ( 11) : 13111314［4］ 賈亮，黃其青，殷之平 含裂鉚接搭接板應(yīng)力強度因子分析方 法［J］ 機械強度，2004，26( 4) : 439 442［5］ Morris G Defining a Standard Formula and Test Method for Fastener Flexibility in Lapjoints［D］ Delft University of Technology The Netherland，April 19，2004［6］ Huth H Influence of Fastener Flexibility on the Prediction of Load Transfer and Fatigue Life for Multiplerow Joints［M］In Fatigue in Mechanically Fastened Composite and Metallic Joints。2) 埋頭鉚釘柔度值相對于扁圓頭鉚釘增大約9. 01% ，十字槽埋頭螺栓柔度值相對于扁圓頭鉚釘增大約 10. 5% 。( 下轉(zhuǎn)第 927 頁)第 6 期 李志賢等: 飛機結(jié)構(gòu)緊固件柔度影響因素分析 927而在過盈量增加到 0. 04 以后，緊固件柔度值趨于穩(wěn)定，減小為無過盈配合時的 75% 。圖 13 升油缸推力 F 與舉升機構(gòu)角度 α 關(guān)系對比圖 14 優(yōu)化前后夾角 β 值與舉升機構(gòu)角度 α 對比綜合圖 13 和圖 14 分析可知，優(yōu)化后舉升油缸最大推力 F1max = 66. 92 kN，最小推力 F1min = 66. 36 kN，最小推力較最大推力僅下降 0. 083% ，舉升油缸推力變化曲線更為平穩(wěn)，基本保持不變，大幅提升了該舉升機構(gòu)的運行穩(wěn)定性。 合成應(yīng)力 σ = 106. 80 MPa。 A為截面面積。 Y 為截面上欲求應(yīng)力 點至中性軸的距離。在 α= 0.131 rad 工況狀態(tài)下，剪叉桿 AE 最大彎矩、最大壓力均出現(xiàn)在鉸接點 C 處，據(jù)此可求得該處最大彎曲應(yīng)力 σ1 、拉應(yīng)力 σ2 ，計算公式為= M Y。 FC = 28 142. 95
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