【正文】 表。樁穿過土層的內(nèi)摩擦角加權(quán)平均值擴(kuò)散角　 邊樁的外圍之間的尺寸：等效實(shí)體基礎(chǔ)底面長：m等效實(shí)體基礎(chǔ)底面寬：m 圖19 實(shí)體基礎(chǔ)的計(jì)算簡圖實(shí)體基礎(chǔ)自重標(biāo)準(zhǔn)值 kN設(shè)計(jì)值 kN軟弱下臥層驗(yàn)算:樁端平面以下受力層范圍內(nèi)不存在軟弱下臥層，因此無需驗(yàn)算。=4500+（270+360+395）=確定樁數(shù)、樁的排列及承臺(tái)面積，則承臺(tái)和上部土壤重量為：上部結(jié)構(gòu)傳來的豎向荷載標(biāo)準(zhǔn)值　 =由基礎(chǔ)梁傳來的荷載 確定樁數(shù)　取n=4驗(yàn)算群樁中的單樁受力由最大軸力控制的單樁平均作用力:　　.1 NSUAN=R= 滿足要求單樁所受最大及最小作用力：=kN max== Nmin0 滿足要求。墊層采用C10素混凝土，100mm厚，采用鋼筋混凝土圓形灌注樁，直徑500mm，初定樁長為8m，承臺(tái)梁截面尺寸為400600。作用在基礎(chǔ)頂面的荷載為： Nmax= kN M= Q= kN 確定樁基材料樁身采用C30混凝土 ，鋼筋采用 HRB335 級(jí)鋼筋。Ⅰ粉值粘土1016015Ⅱ粉土1215020Ⅲ粗砂1418019 。 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)表38 土層地質(zhì)條件土層編號(hào)土層名稱層底深度r/kN 平臺(tái)板設(shè)計(jì) 荷載計(jì)算因?yàn)?，所以可按單向板設(shè)計(jì)。樓梯斜板的傾斜角：， 恒荷載： 踏步重 斜板重 20厚找平層 恒荷標(biāo)準(zhǔn)值：活荷標(biāo)準(zhǔn)值：總荷載設(shè)計(jì)值：內(nèi)力計(jì)算：計(jì)算跨度 ，跨中彎矩 。 圖18 標(biāo)準(zhǔn)層樓梯平面布置圖 樓梯板的設(shè)計(jì)確定板的厚度：梯段板的厚度為 ，取。計(jì)算跨度: m支座負(fù)彎矩 跨中彎矩 邊支座處 選用φ中間支座 選用φ跨中 　選用φ 樓梯的設(shè)計(jì)板式樓梯，樓梯結(jié)構(gòu)平面布置如圖18所示。截面配筋計(jì)算結(jié)果及實(shí)際配筋見表37。支座截面處的h0均取為101。區(qū)格板 區(qū)格板 結(jié)果匯總見表36。m2 計(jì)算跨度內(nèi)跨： 邊跨： 為凈跨，a，b分別為邊支座、中間支座第一內(nèi)支座的長度。m2=kNm2 圖17 樓蓋示意圖 荷載計(jì)算 kN將板的各個(gè)區(qū)各編號(hào)分為三類，其中，為雙向板，為單向板，其布置如圖17所示。表35 樓層屈服強(qiáng)度系數(shù)樓層12345ξy樓層678910ξy抗震規(guī)范規(guī)定:下列結(jié)構(gòu)應(yīng)進(jìn)行罕遇地震作用下的薄弱層的抗震驗(yàn)算,7～。 圖16 框架各構(gòu)件實(shí)際正截面承載力（單位）（i） K（i）=[]式中為標(biāo)準(zhǔn)層柱線剛度,此外7～10層為標(biāo)準(zhǔn)層,設(shè)其線剛度為1,柱：27層 =， 1層 = 樓層受剪承載力驗(yàn)算采用簡化的柱底塑性鉸法計(jì)算,計(jì)算過程見表34。由抗震結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì),罕遇地震地震影響系數(shù)最大值== ,按照建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范計(jì)算7度罕遇地震作用時(shí)其特征周期與多遇地震時(shí)相同,，得到罕遇地震作用下的樓層剪力見表33,表中表示②軸線框架的層間剪力。綜合以上計(jì)算結(jié)果，繪出橫向框架的配筋圖。m（左震）剪力設(shè)計(jì)值 因，故取，則（滿足要求）節(jié)點(diǎn)核芯區(qū)的受剪承載力按式計(jì)算，其中取二層柱底軸力和二者中的較小值，故取。加密區(qū)的的高度按構(gòu)造要求確定，其中底層加密區(qū)高度為2m, m。根據(jù)構(gòu)造要求，取加密區(qū)箍筋為41090，加密區(qū)位置及長度按規(guī)范要求確定。m則框架柱的剪力設(shè)計(jì)值 kN（滿足要求） 其中取較大的柱下端值，而且不應(yīng)考慮，與相應(yīng)的軸力為 取 故該層柱應(yīng)按構(gòu)造配置箍筋。由前可知，上柱柱端彎矩設(shè)計(jì)值 kNm故按構(gòu)造配筋，且應(yīng)滿足，單側(cè)配筋率則選用420（AS==1256mm2）。 按上式計(jì)算應(yīng)滿足及，因?yàn)?，但kNm下端：= kN ﹤15，取 對(duì)稱配筋 為大偏心情況　　　　　再按及相應(yīng)的一組計(jì)算。mmm取20mm和偏心方向截面尺寸的1/30兩者中的較大者，即650/30=，故取， mm柱的計(jì)算長度按公式確定，其中， 因?yàn)閘o/h=﹥5，故應(yīng)考慮偏心矩增大系數(shù)。m，在節(jié)點(diǎn)處將其按彈性彎矩分配給上、下柱端，即 kNm== kNm= kNmB節(jié)點(diǎn)上、下柱端彎矩 = kNB節(jié)點(diǎn)左、右梁端彎矩 +mkNkNA 柱10600560760056026506101800760B 柱10600560760056026506101800760 柱正截面承載力計(jì)算以第二層軸B柱為例說明。由表可見，各柱的剪跨比和軸壓比均滿足規(guī)范要求。 框架柱框架柱各層剪跨比和軸壓比計(jì)算結(jié)果如表31，其中剪跨比也可取。梁端加密箍筋取3肢10100，箍筋用HPB235級(jí)鋼筋，則= kN﹥ kN（），非加密區(qū)箍筋取3肢10150，箍筋設(shè)置滿足要求。將下部跨間截面的420鋼筋伸入支座，作為支座負(fù)彎矩作用下的受壓鋼筋，再計(jì)算相應(yīng)的受拉鋼筋，即支座A上部說明富裕，且達(dá)不到屈服，可近似取 實(shí)取520，支座上部 實(shí)取520，﹥﹪（?。?，﹥，滿足要求。下部跨間截面按單筋T形截面計(jì)算。翼緣計(jì)算寬度，按跨度時(shí)，按梁間距考慮時(shí)，；按翼緣厚度考慮時(shí)=120/715=﹥,此種情況不起控制作用，故取。支座彎矩： 跨間彎矩取控制截面，即最大正彎矩。表29 框架梁縱向鋼筋計(jì)算表層次截面實(shí)配鋼筋10支座0763522318（768）0763459318（763）AB跨間532318（763）支座0402279216（402）BC跨間0258216（402）7支座10171199420（1256）010171031420（1256）081AB跨間955418（1017）支座0631631318（763）BC跨間634318（763）2支座012561670620（1884）012561533520（1570）AB跨間1070420（1256）支座015201053420（1256）BC跨間1284422（1520）1支座012561533520（1570）012561408520（1570）AB跨間1119420（1256）支座015201169520（1570）BC跨間1340422（1520）表30 框架梁箍筋數(shù)量計(jì)算表層次截面KN梁端加密區(qū)非加密區(qū)實(shí)配鋼筋實(shí)配鋼筋（）10A、Bl雙肢（）雙肢（）Br雙肢（）雙肢（）7A、Bl雙肢（）雙肢（）BR雙肢（）雙肢（）2A、Bl雙肢（）雙肢（）Br雙肢（）雙肢（）1A、Bl三肢（）三肢（）Br三肢（）三肢（）注：表中V為換算至支座邊緣處的梁端剪力,其中。在考慮地震作用效應(yīng)的組合中，取屋面為雪荷載時(shí)的內(nèi)力進(jìn)行組合。為相應(yīng)于本層柱凈高上，下兩端的剪力設(shè)計(jì)值。m，N以 受壓為正，單位kN。一項(xiàng)中括號(hào)內(nèi)的數(shù)值為屋面作用雪荷載、其它層樓面作用活荷載對(duì)應(yīng)的內(nèi)力。表26 橫向框架B柱彎矩和軸力組合層次截面內(nèi)力左右左右10柱頂M()7071N()柱底M()N()9柱頂M()N()柱底MN()8柱頂MN()柱底MN()7柱頂MN()柱底MN()6柱頂MN()柱底MN()續(xù)表26層次截面內(nèi)力左右左右5柱頂MN()柱底MN()4柱頂MN()柱底MN()3柱頂MN()柱底MN()2柱頂MN()柱底MN()1柱頂MN()柱底MN()注：表中M以左側(cè)受拉為正，單位kN表24 橫向框架A柱柱端組合彎矩設(shè)計(jì)值的調(diào)整層次109876截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底————————————————續(xù)表24 層次54321截面柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底柱頂柱底表25 橫向框架A柱