【正文】 ，電梯間框架柱側(cè)移剛度值見表8表6 中框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次邊柱(8根)中柱(8根)7～1031325325505110003～627968368885188482371314954869343212791932932496808表7 邊框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次1，8，1，81，8，1，87～1025900332502366003～628089371302608762302594134928643212550829886221576表8 樓、電梯間框架柱側(cè)移剛度D值(N/mm)層次C3～C6D3～D67～1035350257252443003～639662279682705202444843025829896813121825507226900將上述不同情況下同層框架柱側(cè)移剛度相加，即得框架各層層間側(cè)移剛度見表8表9 橫向框架層間側(cè)移剛度D值(N/mm)層次123671093508412788321050244991900由表9可見，故該框架為規(guī)則框架。計算過程見表10，其中第10層的。其中的量綱為，取，則：。結(jié)構(gòu)總水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值按下式計算，即：　 ，kN ==＜T1=，所以應(yīng)考慮頂部附加水平地震作用。表11 各質(zhì)點橫向水平地震作用及樓層地震剪力計算表層次109876 54321各質(zhì)點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布如圖5。計算結(jié)果見表12,表中還計算了各層的層間彈性位移角。mm11099190036001/3396999190036001/2368899190036001/1855799190036001/15656 105024436001/14515105024436001/13144105024436001/12203105024436001/11532127883236001/1358193508459501/1595由表12可知，最大層間彈性位移角發(fā)生在第三層，其值為，滿足的要求，其中=1/550，查規(guī)范可知。各柱反彎點高度y按式y(tǒng)=y0+y1+y2+y3確定。在本設(shè)計中底層柱需考慮修正值y2，第2層柱需考慮修正值y2，其余各柱均無修正值，具體計算過程及結(jié)果見表13。m，V量綱為kN。表14 梁端彎矩、剪力及柱軸力計算層次邊梁走道梁柱軸力邊柱N中柱N1098765續(xù)表144321注: 1)柱軸力中的負號表示拉力。　　　　 2)表中M量綱為kN水平地震作用下，框架的彎矩圖，梁端剪力圖，軸力圖如圖6所示。m） （b）梁端剪力及軸力圖( kN)圖6 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖 18 黑龍江八一農(nóng)墾大學(xué)畢業(yè)論文（設(shè)計）　橫向風(fēng)荷載作用下框架內(nèi)力和側(cè)移計算 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值按式，基本風(fēng)壓=。查表的=、T1=，由表查的由式得：仍取圖1中的2軸線橫向框架。見表15；q(z)沿高度的分布見圖7(a)。m1/ kN　　框架結(jié)構(gòu)分析時，應(yīng)按靜力等效原理將圖7（a）的分析風(fēng)荷載轉(zhuǎn)化為節(jié)點集中荷載如圖7（b）所示，取第1層的集中荷載的計算過程如下：=（+）+= 風(fēng)荷載作用下的水平位移驗算　　通過比較易知荷載載比水平地震作用產(chǎn)生的荷載作用小很多，而前面已驗算在地震作用下的彈性位移角小于規(guī)范要求，則可判斷風(fēng)荷載作用下的框架最大位移角肯定還要小于規(guī)范的最大范圍，滿足規(guī)范要求，所以此處驗算可省去?？蚣苤思袅皬澗胤謩e按式和計算，其中取自表6，取自表9，層間剪力取自表11。其中yn由《高層建筑結(jié)構(gòu)》 可查得。表16 風(fēng)荷載作用下各層柱端彎矩及剪力計算層次∑Ｄij邊 柱中 柱101277503132532550912775031325325508127750313253255071277503132532550 612971227968368885129712279683688841297122796836888312971227968368882173358371314954811217022791932932注：表中M量綱為kN 梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按、和計算，其中梁線剛度取自表4，具體的計算過程及結(jié)果見表17。當(dāng)為左邊風(fēng)時，左側(cè)兩根柱為拉力，對應(yīng)的右側(cè)兩根柱為壓力；2)表中M量綱為kN水平風(fēng)荷載作用下，框架的彎矩圖，梁端剪力圖，軸力圖如圖8所示。m） （b）梁端剪力及軸力圖( kN)圖8 風(fēng)荷載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及軸力圖 豎向荷載作用下框架內(nèi)力計算 橫向框架內(nèi)力計算取軸線橫向框架進行計算，如圖9所示，由于房間內(nèi)布置有次梁，故直接傳給該框架的樓面荷載，如圖中的水平陰影線所示，計算單元范圍內(nèi)的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架梁以集中力的形式傳給橫向框架，作用于各節(jié)點上。 荷載計算 恒荷載計算：在圖10中,代表橫梁自重為均布荷載形式，對于第10層=m1 圖9 橫向荷載計算單元 圖10 各層梁上作用的恒荷載和分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖9所示幾何關(guān)系可得== kNm1分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的恒載，包括梁自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下=[()2+]+++25= =[()2+＋（）]++= kN集中力矩 ==m對于7～9層，包括梁自重和其上的橫墻自重，為均布荷載，其它各層荷載計算方法同第10層，結(jié)果為=+= kNm1== kNm1=[()2+]+++（2）+2= kN =[()2++2]+++（2）+2= kN== kNm對于2～6層= kNm1 = kNm1 == kN = = kN== kNm對于第1層=+= kNm1= kNm1=[()2+]+++（2）+2= kN =(++2)++(2)+2= kN== kNm活荷載計算：活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖11所示。m1 =2= kNm== kNm1 == kNm = kNm1 = kNm== kNm1 = kNm== kNm1 = kNm== kN表18 橫向框架恒荷載匯總表層次kNm1kNm1kNkNkNm107～92～61表19 橫向框架活荷載匯總表層次kNm1kNkNkNm10(）(）()()()()7～92～61注：表中括號內(nèi)數(shù)值對應(yīng)于屋面雪荷載作用情況。由于結(jié)構(gòu)和荷載均對稱，故可取一半框架進行計算。梁端剪力可根據(jù)梁上豎向荷載引起的剪力與梁端彎矩引起的剪力相疊加而得。計算柱底軸力還需考慮柱的自重，見表20和表21。 77 （a） 恒荷載作用下 （b） 活荷載作用下 圖12 橫向框架彎矩的二次分配法（M單位：kNm） 橫向框架內(nèi)力組合 結(jié)構(gòu)的抗震等級可根據(jù)類型、地震烈度、房屋高度等因素確定。 框架梁內(nèi)力組合本設(shè)計考慮了四種組合，即，及。各層梁的內(nèi)力組合結(jié)構(gòu)果見表22，表中，兩列中的梁端彎矩
為經(jīng)過調(diào)幅后的彎矩（）。對支座負彎矩按相應(yīng)的組合情況進行計算，求跨間的最大正彎矩時，可根據(jù)梁端彎矩組合值及梁上荷載設(shè)計值，由平衡條件確定，由圖14可得若，說明，其中為最大正彎矩截面至A支座的距離，則可由下式求解：將求得的值代入下式即可得跨間最大正彎矩值若，說明，則若，則 同理，可求得三角形分布荷載和均勻荷載作用下的和的計算公式（圖15）。m1 =(+)= kNm =+=m ==m，則 ，表22 框架梁內(nèi)力組合層次截面位置內(nèi)力+1左右左右一AMVB左MVB右MV跨間MABMBC二AMVB左MVB右M