【正文】 （3）抗彎強度驗算次梁應(yīng)力： 其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù)，； [f] 鋼材的抗壓強度設(shè)計值，[f] = N/mm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ =103/()= N/mm2；次梁槽鋼的最大應(yīng)力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求!（4）整體穩(wěn)定性驗算 其中，φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù)，按照下式計算： 經(jīng)過計算得到 φb=570235/()=；由于 ，按照下面公式調(diào)整： 得到 φb=；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =103/()= N/mm2；次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設(shè)計值 [f]=205 N/mm2,滿足要求!主梁的驗算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法，卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。（1）荷載計算(1)腳手板的自重標準值：本例采用木腳手板，； Q1 = = ；(2)，轉(zhuǎn)化為線荷載： Q2 = = ；(3)槽鋼自重荷載 Q3= ；經(jīng)計算得到 靜荷載設(shè)計值 q = (Q1+Q2+Q3) = (++) = ；經(jīng)計算得到 活荷載設(shè)計值 P = = 。（4）卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m)：，水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m)：；平臺計算寬度(m)：。只對外側(cè)鋼繩進行計算；內(nèi)側(cè)鋼繩只是起到保險作用，不進行計算。參數(shù)信息:（1）荷載參數(shù)腳手板類別：木腳手板，腳手板自重(kN/m2)：；欄桿、擋板類別：欄桿、竹串片腳手板擋板，欄桿、擋板腳手板自重(kN/m)：；施工人員等活荷載(kN/m2):，最大堆放材料荷載(kN):。② 結(jié)構(gòu)上預(yù)埋吊環(huán)的計算： 根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GBJ1089）第9條規(guī)定，吊環(huán)用I級鋼筋制作，嚴禁使用冷加工鋼筋，吊環(huán)埋入深度不得小于30d，并應(yīng)焊接或與結(jié)構(gòu)梁主筋綁扎牢固，每個吊環(huán)可按兩個截面計算，吊環(huán)拉應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2。T ＝＝ （）驗算鋼絲繩抗拉強度按公式PX≤αPg/K式中：Px鋼絲繩計算拉力，在此PX＝；Pg鋼絲繩鋼絲破斷拉力總和；K鋼絲繩使用安全系數(shù)取K＝8：a：考慮鋼絲繩受力不均勻的破斷力換算系數(shù)查選a＝則：Pg≥＝ ＝1繩芯I型鋼絲繩，19股(1+6+12)繩纖維芯鋼絲繩＝則：Pg＝＞ ∴ 安全！直角扣件連接的抗滑強度＝8KN；(螺栓擰緊扭力矩不得小于40Nh k＝ μ＝ h＝ I＝∴L0＝180＝∴λ＝＝查《建筑施工腳手架實用手冊》表4—37A得Ψ＝ N /ΨA ＜10370N/(424)＝＜＝205N／mm2 經(jīng)過在七層樓面設(shè)置卸荷的裝置后，平臺底層立桿穩(wěn)定性滿足要求。]＝205N/mm2②立桿穩(wěn)定性驗算∵λ＝L0/I L0＝k共6層平臺,7個步距計算：①平臺的荷載：(一層平臺需使用鋼管共66+15=41m、各種扣件共30個)活荷載： 3KN2＝（最多同時堆載2層）木板重量：6＝木方重量：216＝鋼管自重：（416+10）＝扣件自重：306＝密目式安全網(wǎng)自重為：6= 6層卸料平臺總荷載：+++++=上述由8根立柱承擔(dān)，每根立柱荷載：N=假設(shè)上部一層的荷載傳至下部的荷載按30%考慮，上部一層的卸荷層數(shù)為5層14m,：N==（1+）=②強度驗算N＝＝10370N243。設(shè)橫向（側(cè)面）二排立桿Lb＝1000mm。平臺上不得堆放材料，雜物必須隨時清理，操作時應(yīng)分散荷載。平臺面在鋼管平面上綁扎一層20008080mm的松木方，不得有探頭板。一層樓面設(shè)一層平臺，共24（DD2）、25（EE2）層。m；最大應(yīng)力計算值 σ=M / W=106/5080=；小橫桿的最大彎曲應(yīng)力 σ =，滿足要求！（3）撓度驗算最大撓度考慮為小橫桿自重均布荷載與大橫桿傳遞荷載的設(shè)計值最不利分配的撓度和；小橫桿自重均布荷載引起的最大撓度計算公式如下:νqmax=5ql4/384EIνqmax=58004/(384105121900)= mm ；大橫桿傳遞荷載 P=p1 + p2 + Q=++=；集中荷載標準值最不利分配引起的最大撓度計算公式如下:νpmax=Pl(3l2 4l2/9)/72EIνpmax=800(3800248002/9 ) /(72105121900)= mm；最大撓度和 ν=νqmax + νpmax=+= mm；小橫桿的最大撓度為 mm 小于 小橫桿的最大容許撓度 800/150= mm,滿足要求！十、扣件抗滑力的計算,直角、=。m；集中荷載最大彎矩計算公式如下:Mpmax=Pl/3Mpmax=用大橫桿支座的最大反力計算值作為小橫桿集中荷載，在最不利荷載布置下計算小橫桿的最大彎矩和變形。m；選擇支座彎矩和跨中彎矩的最大值進行強度驗算：σ =Max(106,106)/5080=；大橫桿的最大彎曲應(yīng)力為 σ=[f]=205N/mm2，滿足要求?。?）撓度驗算最大撓度考慮為三跨連續(xù)梁均布荷載作用下的撓度。跨中最大彎距計算公式如下: M1max= + 跨中最大彎距為 M1max=+ =將大橫桿上面的腳手板自重和施工活荷載作為均布荷載計算大橫桿的最大彎矩和變形。8KN2＝＞ ∴滿足要求！(2)結(jié)構(gòu)上預(yù)埋吊環(huán)的計算根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》第9條規(guī)定，吊環(huán)用I級鋼筋制作，嚴禁使用冷加工鋼筋，吊環(huán)埋入深度不得小于30d，并應(yīng)焊接或綁扎緊結(jié)構(gòu)主筋（詳見附圖），每個吊環(huán)可按兩個截面計算，吊環(huán)拉應(yīng)力不應(yīng)大于50N/mm2。NG2k＝構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力：NG2k＝++＝施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和∑NQK：腳手架上兩個施工作業(yè)層，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)：∑NQK＝1/2（3+3）＝計算立桿段的軸向力設(shè)計值N：(單桿)組合風(fēng)荷載時，N＝(NG1K+NG2K)+∑NQK＝(++)+＝③ 吊拉鋼絲繩計算 ：T1＝＝=T2＝＝=取T1驗算鋼絲繩抗拉強度按公式Px≤式中：Px——鋼絲繩計算拉力，在此Px＝ Pg——鋼絲繩鋼絲破斷拉力總和 K——鋼絲繩使用安全系數(shù)，按規(guī)范取K＝8 α——考慮鋼絲繩鋼絲受力不均勻的鋼絲破斷拉力換算系數(shù)：查手冊選α＝則：Pg ≥ ＝＝ 本工程選規(guī)格Φ16的61纖維芯型鋼絲繩，鋼絲繩公稱抗拉強度1870MPa，查手冊選Φ16的619股(1+6+12)繩纖維芯鋼絲繩＝則：Pg＝＞ ∴ 安全！直角扣件連接的抗滑強度＝8KN；(螺栓擰緊扭力的力矩不得小于40N吊拉按卸荷的最大一段距離按14m計算；計算高度＝14m，立桿縱向立柱間距為ＬB＝，共8個步距，8層平橋，施工荷載ＱK＝3KN/m2。連墻件與建筑物的連接用φ12螺栓，截面面積為A1＝；連墻件的頂桿鋼管截面面積為A2＝424mm2；拉桿強度驗算： Nl / A1＝6900/＝＜205 N/mm2 ∴ 滿足要求頂桿強度驗算： Nl / A2＝6900/424＝＜205 N/mm2 ∴滿足要求螺栓抗拉，抗剪強度驗算：查（建筑施工腳手架實用手冊）表428得；φ12mm普通螺栓抗拉，＞。Aω+N0＝+5＝＜RC＝8KN ∴滿足要求?、?連墻桿的穩(wěn)定性承載力驗算：連墻件采用φ48505mm 角鋼焊接制作成，角鋼與鋼管的接觸面兩側(cè)必須全長焊接，焊縫必須飽滿，連墻桿一端與預(yù)埋在邊梁側(cè)的φ12帶鉤螺桿連結(jié)(必須與結(jié)構(gòu)鋼筋連接)，另一端用 直角扣件與棚架內(nèi)立桿連接（詳見附圖）。μSN1＝ Nlω+N0 ＝ 在腳手架的最高處的連墻件的受風(fēng)荷載最大?！咭粋€吊環(huán)承受懸挑工字鋼上鋼絲繩的拉力∴PX＝+=則：吊環(huán)鋼筋截面面積Ag≥ ＝ ＝本工程選φ18鋼筋吊環(huán)Ag＝＞ ∴滿足要求！六、腳手架與建筑結(jié)構(gòu)的聯(lián)結(jié)計算① 扣件連接抗滑承載力計算(螺栓擰緊扭力力矩不少于40N（3）強度驗算：按公式 ≤＝≤＝210N/mm2 滿足要求！ （4）工字鋼穩(wěn)定性驗算：≤＝210 N/mm2式中：Ψ＝λy=l1/iy= 270/=(l1:懸臂梁的懸伸長度，第一道錨固點至外立桿邊距)， ＝工字鋼屈服強度(210N/mm2)，∵Ψ＝＝∴＝＝≤＝210N/mm2 滿足要求！三、按錨固的點反力選擇錨固鋼筋截面計算簡圖P4+P5= P1+P2+P3P3+P4=P1+P2P1= P2=由上述三式可求得P4=；P5=支座錨固鋼筋選擇:因 ［σ］=205N/mm2≥P5/S S＝лd2/4 解得：d≥ φ18mm＞，選擇φ18mm鋼筋作為錨固鋼筋，滿足要求。工字鋼受力最大彎矩在A處：Mmax＝ P3+P2+P1＝++＝懸挑層以上隔二層設(shè)置了卸荷層。鋼絲繩每跨斜拉，工字鋼每跨懸挑。經(jīng)計算得到，腳手架搭設(shè)高度限值 [H] = m。m（8）組合風(fēng)荷載時，立桿穩(wěn)定性驗算：按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)；：按規(guī)范計算立桿穩(wěn)定性，即：+＝+＝+=＝205N/mm2＞∴腳手架立桿穩(wěn)定性滿足要求?。?0）腳手架搭設(shè)高度計算：組合風(fēng)荷載時腳手架搭設(shè)高度由《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)：Hs＝（式中：Mwk＝＝ ＝ ＝ω0μz風(fēng)壓高度系數(shù)，根據(jù)計算本立桿段腳手架搭設(shè)距地面高度最大H＝，按地面高度取值，地面粗糙度D類取值，查表得：μz＝（7）計算風(fēng)荷載設(shè)計值對立桿產(chǎn)生的彎矩M：查表得μZ＝，風(fēng)荷載體型系數(shù)μS＝ 密目式安全立網(wǎng)擋風(fēng)系數(shù)ψ1=（100nA0）/100,安全網(wǎng)按2300目/100cm2計算，ψ1=；查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)附錄A表A3得：敞開式腳手架擋風(fēng)系數(shù)ψ2＝；密目式安全立網(wǎng)全封閉腳手架擋風(fēng)系數(shù)ψ=ψ1+ψ2ψ1 +2＝NG2k2=8/2（+）= KN③安全維護設(shè)施自重：NG2k3=14①+②+③＝++＝④上段卸荷裝置傳遞的荷載（上段也取14m，傳遞荷載按30%計算）：=NG2k ＝①+②+③+④=+=（3）施工荷載標準值產(chǎn)生的軸向力總和∑NQK：腳手架上兩個施工作業(yè)層，查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)：∑NQK＝1/2（3+3）＝（4）計算立桿段的軸向力設(shè)計值N：(單桿)組合風(fēng)荷載時，N＝(NG1K+NG2K)+∑QK＝(+)+＝（5） 驗算長細比：根據(jù)《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001) ，長細比λ＝＝＝（）μ查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)，μ＝l0＝180＝(cm)λ＝＝ ＝查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)附錄C表，得：ψ＝（6）風(fēng)荷載：查《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》(JGJ130—2001)， ωk＝②防護攔桿及護腳板：擋腳板：查《建筑施工腳手架實用手冊》表1531得：擋腳板按采用膠合板七夾板計，50N/m2。（2）NG2k＝構(gòu)配件自重標準值產(chǎn)生的軸向力：NG2k＝NG2k1+ NG2k2+ NG2k3式中：NG2k1=n/2la(lb＋a1)腳手板自重標準值；NG2k2=la欄桿、護腳板自重標準值；NG2k3=laH安全維護設(shè)施自重標準值；la：腳手架立桿縱距，； lb：腳手架立桿橫距，； a1：計算外伸長度。本工程用φ48，因結(jié)構(gòu)自重標準值與立桿的斷面面積近似呈線性關(guān)系，所以φ48=（）= KN/m。鋼管按φ48鋼管按φ48鋼管計算參數(shù)：A＝ i＝ W＝ Kg＝鋼管穩(wěn)定性計算，考慮6層以上的鋼管自重及施工荷載由卸荷裝置分擔(dān)，每卸荷段高度為14m， 取14m為計算高度。根據(jù)卸荷情況，取長段為計算對象，高度H＝14m，按8個步距，共7層平橋。，計算承重荷載8kN(800kg)。卸荷計算選擇卸荷位置最高一段進行計算，其中3立桿處卸荷鋼絲繩拉力最大，其余位置設(shè)置按此處計算選取的鋼絲繩進行施工。卸荷層設(shè)置詳施工圖。腳手架按兩層平橋上同時施工計算。第十節(jié) 勞動力安排第6頁本工程暫定安排60個架子工配合腳手架搭設(shè)工作，項目部安排1人為腳手架施工員，負責(zé)技術(shù)；1人為安全員，負責(zé)安全；2人為放線工，又不耽誤工日，視現(xiàn)場施工進度而增減人員。⑥ 運送傷員現(xiàn)場搶救中，不要隨意移動傷員，若確需移動時，搶救中斷時間不應(yīng)超過30秒。如觸電后彈離電源或自高空跌下，常并發(fā)顱腦外傷、血氣胸、內(nèi)臟破裂、四肢和骨盆骨折等。如現(xiàn)場搶救僅有1人，用15：2的比例進行胸外心臟按壓和人工呼吸，即先作胸外心臟按壓15次，再口對口人工呼吸2次，如此交替進行，搶救一定要堅持到底。呼吸心跳均停止者，則應(yīng)在人工呼吸的同時施行胸外心臟按壓，