【正文】 。同時，感謝本專業(yè)的各位授課老師，正是由于他們的傳道、授業(yè)、解惑，讓我學到了更多的思維方法和專業(yè)知識。參 考 文 獻[1] 李義章. 丁苯橡膠的生產技術進展及市場分析[J]. 煉油與化工, 2003, (2): 3236.[2] 王東亮. 快速高轉化技術生產SBR1778試驗[J]. 石油技術與應用, 2003, 21(5): 1722.[3] Synthesis of styrenebutadiene rubber [P]. Kerns, et al. United States Patent. 6 372 863. 2002, 4: 1618.[4] 李永經. 乳液聚合丁苯橡膠技術進步展望[J]. 蘭化科技, 1997, 15（3）: 141~144.[5] 秦衛(wèi)平. 丁苯橡膠生產的技術經濟分析[J]. 現代化工, 2000, 20(3): 3834.[6] 趙德仁, 張慰盛. 高聚物合成工藝學（第二版）[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 1997: 1625.[7] 于紅軍. 高分子化學及工藝學[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 2000: 2446.[8] Schule GO, Parker DK. Manufacture of rubbers having polymerbound functionality [P]. US, US 5 284 : 15.[9] 馬沛生. 化工熱力學（通用型）[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 2009. 1: 185190.[10] 史子瑾. 聚合反應工程基礎[M]. 第1版. 化工出版社, 1991: 154165.[11] 韓秀山. 化學推進劑與高分子材料[M]. 2002, 6: 1719.[12] 賀匡國. 化工容器及設備簡明設計手冊（第二版）[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 2007: 256345.[13] 王靜康. 化工設計[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 2001. 8, 27(8): 3642.[14] Jividen D, Kaufman H. A dispersion aid for silica filler in rubber pounds. Rubber World. [P]. 2000, 222 (1): 26~30.[15] 米鎮(zhèn)濤. 化學工藝學[M]. : 化學工業(yè)出版社, 2006. 3, 29(5): 335350.[16] 陳敏恒. 叢德滋等. 化工原理（第三版）[M]. 化學工業(yè)出版社, 2001. 21(8): 1290.[17] 董大勤. 化工機械設備基礎[M]. 北京：化學工業(yè)出版社, 2002. 12: 164205.[18] 王非. 化工壓力容器[M]. 北京: 化學工業(yè)出版社, 2008. 13: 4565.附錄 主要符號說明符號意義計量單位A傳熱面積，流動截面m2cp定壓熱容kJ/(kg.℃)d管徑mD葉輪直徑mH揚程mP電機功率kwPe有效功率wqm質量流量kmol/hK傳熱系數W/()f校正系數f0殼程流體摩擦系數hf阻力損失J/kgα給熱系數W/()αT總給熱系數W/()λ熱導率W/()δ壁厚mρ密度kg/m3ψ溫度校正系數mε換熱器熱效率μ粘度Q熱流量W或J/sT開爾文溫度KB折流擋板間距mGr格拉斯霍夫數Nu努賽爾數Pr普朗特數Re雷諾數V體積m3致　　謝通過查閱文獻、完成了數據計算和繪圖的工作，并得出了可行的設計方案，在這一過程中首先感謝張鈺老師在這些日子里辛勤的教導和細心幫助，使我有了很多的收獲。 由Q= 3/hr ,He=51m .查《化工工藝設計手冊上》P798—804選泵的型號為：32W75. 泵的效率的計算 Pa = 表271 25W70型旋渦泵的主要性能參數見下表型號流量揚程轉數n效 率Hs電機功率軸功率泵重(m3/hr )（m）(轉/分)（%）(m )N（kw）（kw ）(kg )32W75532900305335結　　論以聚合工段為工藝設計的主要對象，進行了年產3萬噸丁苯橡膠裝置工藝設計。不銹鋼傳熱系數K計： 所選換熱器的實際面積為： ，~ 因此，所選BEM450－－－2/25－4I型換熱器適合第7章 泵的設計型計算 泵P—304的設計. 簡圖圖271. 條件依據以P—304苯乙烯進料泵的計算為例，已知數據如下：管徑：D= 苯乙烯的平均密度： 苯乙烯的粘度： 壓強： P1=1105Pa P2=5105Pa. 管內流體的流速雷諾數： 即：管內流動狀態(tài)為湍流取ε=， 由Re、e查《化工原理》P29 , λ=. 直管阻力和局部阻力的計算1) 直管阻力的計算：其中L為P—303至C—301的管線長，大約為50m2)局部阻力的計算： 進口突然收縮 90176。取管壁粗糙度 查圖1—34得 管程壓降：管程給熱系數 ：. 計算殼程壓降及給熱系數α0水平均溫度T=（50＋40）247。由k、P，根據《化工原理上》P308圖657a 查得ψ=，參照表68 估計K =300w /（m 2.℃）。緩沖罐氣體積累量常常為下游使用設備5min至10min的用量，緩沖槽可以使液體在其中停留1～3小時。原料貯罐的存貯量一般以1～3月的生產用量為宜，車間的原料貯罐一般在半月到一月的用量之間。傳熱面積：R—301A～303A m2 R—304A～308A m2表242 丁苯橡膠聚合釜技術參數項目指標項目指標容積V/m325單位體積傳熱面/(m2/m3)直徑D/m攪拌器3層圓盤渦輪式長徑比攪拌轉速/(r/min)槳徑d/m電機功率/KW116傳熱無夾套，用450支內冷管聚合溫度/℃5～8第 5 章 管道直徑與儲罐的計算 管道直徑的計算查《化工原理》P37的表13 某些流體在管道中的常用流速范圍 可知，水及一般流體在通常情況下流速范圍為1～3m/s，壓強較高的氣體的流速為15～25m/s[14]?！?則上式可化為： （2）α0(氨列管中冷劑對管壁的表面?zhèn)鳠嵯禂?的計算：當t液氨=4℃，P=250Kpa時，氨氣有關物理性質為：設d=，L= . 換熱面積的計算反應7小時，第一釜氨的溫度為3℃，物料的溫度為10℃—7℃，℃第二釜氨蒸汽，氨的溫度為3℃，物料的溫度為5℃第三釜至末釜氨的溫度為3℃，物料的溫度為5℃，第一釜氨的溫度為3℃，物料的溫度為10℃—7℃，℃第二釜氨蒸汽，氨的溫度為3℃，物料的溫度為5℃第三釜至末釜氨的溫度為3℃，物料的溫度為5℃反應10小時，第一釜氨的溫度為3℃，物料的溫度為10℃—7℃，℃第二釜氨蒸汽，氨的溫度為3℃，物料的溫度為5℃第三釜至末釜氨的溫度為3℃，物料的溫度為5℃ . 換熱器的選擇取反應時間為10小時，首釜R—，次釜R—，其余釜R—303A～R—。s；(混合物料)=﹒m1﹒K1；≈1；查表6—2（《聚合反應工程基礎》）[12]可得：L=d0 a= b= c= m=設d0=,nb=450 則Cp=+++++=(kg4）=假設為湍流操作，NRe=2103查圖5—17 排出流量數與攪拌雷諾數的關系（參見《聚合反應工程基礎》）也即槳葉直徑不需校正，仍取D=。 V=25m3,膠乳粘度μ=，根據《化工容器及設備簡明設計手冊》[11]選用圓盤渦輪式攪拌器。 攪拌器的計算. 攪拌器初步選型根據反應釜內液體容積及粘度選擇圓盤渦輪式攪拌器，槳葉層數為三層。因為內壓要比外壓大，所以按強度計算內筒的壁厚一定能滿足外壓穩(wěn)定的要求。復驗，Sn6%=12= mm＞，故最后取C1= mm。. 聚合釜壁厚的計算由公式： 式中：Pc—計算壓力取Pc=1MPa；Di=2800mm；=；設計溫度為5℃查得1Cr18Ni9Ti在5℃的[σ]t=205MPa取腐蝕余量C2=，鋼板厚度負偏差C2=，則 Sn=S+C1+C2=++=圓整后取Sn=12mm。V≈（π/4）Di2H=（π/4）Di3(H/Di)∴Di=圓整Di=當Di=，封頭體積V=179。已知高徑比和η值后，仍不能確定筒體直徑和高度，因為當Di不知時，封頭體積也不知。m3 VR=W/ρm=103=為提高釜的利用率，～，即η=，則V=，所以釜的體積應該取25 m3。由設計壓力為3105~5105帕，熱量衡算初選的反應器為φ24006060H，可選封頭型式為：橢圓形底、蓋，可拆蓋，高度H=8140mm，公稱容積為25m3，筒體內徑為2400mm，壁厚為12mm，A3F材質（參見《化工容器及設備簡明設計手冊》）[11]。釜式反應器的除熱主要采用夾套和各種內冷件，以立式最為常見。從操作方式來看它能進行間歇、半連續(xù)、單釜和多釜連續(xù)操作，以滿足不同聚合過程的要求。= kcal/ hr 冷卻顯熱第一反應釜溫度從10℃降至7℃的冷卻顯熱見下表2—3—3： 表2—3—3 第一反應釜溫度從10℃降至7℃的冷卻顯熱Flow(kg/hr)Cp(7℃)BD3ST3EMF3MOD3ACT3OXT3TOTAL第二反應釜從7℃降至5℃的冷卻顯熱見表2—3—4：表2—3—4 第二反應釜從7℃降至5℃的冷卻顯熱Flow(kg/hr)Cp(7℃)BD2ST 2EMF 2MOD 2ACT 2OXTTOTAL 2 攪拌熱 攪拌熱按聚合熱的5%計算： 則：反應7小時的攪拌熱為：q=5% = kcal/ hr ：q=5%= kcal/ hr反應10小時的攪拌熱為：q=5%= kcal/ hr 大氣吸熱（略） 熱量統(tǒng)計表2—3—5 6釜2塔熱量6釜1塔 聚合熱Kcal/hr冷卻顯熱Kcal/hr攪拌熱Kcal/hr大氣吸熱Kcal/hr總計Kcal/hr第一釜——第二釜 ——36釜————表2—3—6 7釜2塔熱量7釜1塔聚合熱Kcal/hr冷卻顯熱Kcal/hr攪拌熱kcal/hr大氣吸熱Kcal/hr總計Kcal/hr第一釜——第二釜——37釜————表2—3—7 8釜2塔熱量8釜1塔聚合熱kcal/hr冷卻顯熱Kcal/hr攪拌熱kcal/hr大氣吸熱Kcal/hr總計Kcal/hr第一釜——第二釜——38釜———— 所需氨的量的計算m：氨的質量；Hr：氨的汽化潛熱，7℃,5℃ 則：反應7小時冷卻第一釜所需氨的量 冷卻第二釜所需氨的量 冷卻三至末釜所需氨量 則： 冷卻第二釜所需氨的量 冷卻三至末釜所需氨量 則：反