【正文】 中交第一公路勘察設計研究院有限公司 37。根據(jù)計算結果，22肋間橫梁跨中及支點正截面抗彎承載能力、近支點h/2處斜截面抗剪承載能力均能滿足規(guī)范及設計要求，但跨中截面裂縫寬度驗算不能滿足規(guī)范要求，建議對肋間橫梁截面配筋進行調整。 吊桿橫梁根據(jù)計算結果，跨中正截面抗彎承載能力滿足規(guī)范及設計要求，但持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，吊桿橫梁跨中截面下緣最大拉應力不滿足規(guī)范要求，建議對吊桿橫梁跨中截面預應力鋼絞線配置進行調整并將吊桿橫梁的混凝土由C40混凝土調整為C50混凝土。第五章 計算分析結論經過計算分析，該橋的施工階段及運營階段主拱承載能力及應力均滿足設計要求；在施工過程中裸拱狀態(tài)和成橋后運營狀態(tài)的穩(wěn)定性及動力分析結果均滿足要求。地震反應譜函數(shù)和地震反應時拱肋的內力計算結果如圖表所示。 圖47 主拱三階自振振型立面圖 圖48 主拱三階自振振型平面圖圖49 主拱三階自振振型側面圖經過對堰吉河大橋的自振振型與頻率計算分析，面內的自振頻率較面外大，表明結構面外的剛度接近面內的剛度，該橋剛度滿足要求。 圖41 主拱一階自振振型立面圖 圖42 主拱一階自振振型平面圖 圖43 主拱一階自振振型側面圖堰吉河大橋的第二振型為拱肋面內反對稱撓曲振動，見圖44~圖46，這是因為面內反對稱振動時，振動引起的附加力等于零，阻力最小，固有頻率低。第四章 結構動力計算分析 結構自振頻率及振型本橋采用大型通用的結構計算程序進行了結構的自振振型與頻率的分析，計算模型以設計圖紙為依據(jù)，主要采用空間梁單元建模，本橋共計算了前十階自振頻率，詳見表41。② 基礎抗滑動計算，所以拱座基礎的抗滑動穩(wěn)定系數(shù)Kc==，小于規(guī)范規(guī)定值Kc=，上述抗滑動穩(wěn)定性系數(shù)Kc計算未考慮基樁及臺后被動土壓力影響作用，若考慮基樁及臺后被動土壓力影響，則拱座基礎的抗滑動穩(wěn)定系數(shù)能夠滿足規(guī)范要求。 [σ] σmax，基底承載力滿足規(guī)范及設計要求。由于拱座基礎較為龐大，且基底地質條件較好，在橋臺驗算中，假定不考慮基樁的受力，僅將拱座基礎作為擴大基礎來進行受力計算分析，具體計算結果如下：（1）地基承載力計算， 橋臺驗算主橋拱座采用6根D=，橫向通過一1913(長寬高)的拱座基礎連為整體，拱座基礎采用C30混凝土和C40混凝土，基樁采用C30混凝土。（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對橋墩蓋梁跨中截面裂縫寬度進行驗算，最大裂縫寬度Wfk=，不滿足規(guī)范要求。m，正截面抗彎承載力值大于彎矩組合設計值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。（1）持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算① 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對橋墩蓋梁跨中正截面抗彎承載力進行驗算， 橋墩蓋梁驗算，( 寬高)矩形截面，C30混凝土，跨中截面下緣配有13Φ22普通鋼筋，支點截面下緣配有7Φ22普通鋼筋。（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對肋間橫梁跨中截面裂縫寬度進行驗算，最大裂縫寬度Wfk=，不滿足規(guī)范要求。m，正截面抗彎承載力大于彎矩組合設計值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對肋間橫梁支點正截面抗彎承載力進行驗算，m，結構彎矩組合設計值Md=3071kN 2及22肋間橫梁驗算肋間橫梁為鋼筋混凝土構件，長12m，( 寬高)矩形截面，C50混凝土，跨中截面下緣配有20Φ25普通鋼筋，支點截面下緣配有13Φ25普通鋼筋，據(jù)此對肋間橫梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算。（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對肋間橫梁跨中截面裂縫寬度進行驗算，最大裂縫寬度Wfk=，滿足規(guī)范要求。m，正截面抗彎承載力小于彎矩組合設計值，正截面抗彎承載力不滿足規(guī)范要求。② 持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對肋間橫梁支點正截面抗彎承載力進行驗算，m，結構彎矩組合設計值Md=1080kN 1及23肋間橫梁驗算肋間橫梁為鋼筋混凝土構件，長12m，( 寬高)矩形截面，C50混凝土，跨中及支點截面下緣配有13Φ25普通鋼筋，據(jù)此對肋間橫梁作持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算及持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算。（2）持久狀況正常使用極限狀態(tài)驗算持久狀況正常使用極限狀態(tài)下，對吊桿橫梁跨中截面下緣最大拉應力進行驗算，在恒載作用下，若考慮活載作用，不滿足規(guī)范要求。m，正截面抗彎承載力大于彎矩組合設計值，正截面抗彎承載力滿足規(guī)范要求。（1）持久狀況承載能力極限狀態(tài)驗算①持久狀況承載能力極限狀態(tài)下，對吊桿橫梁跨中正截面抗彎承載力進行驗算，其正截面抗彎承載力為3990kN 吊桿橫梁驗算，橫梁采用1( 寬高)矩形截面，C40混凝土。吊桿內力詳見表310。 撓度驗算分別計算了拱肋各控制點在恒載、活載等荷載工況下的豎向變形，詳見表39。表37 拱肋各控制截面強度驗算匯總表截面位置組合Ⅲ組合Ⅳ計算偏心距（m）容許偏心距（m）最不利組合抗力Np（kN)最不利組合Np/Nj軸力Nj（kN)彎矩Mj（）軸力Nj（kN)彎矩Mj（）組合Ⅲ組合Ⅳ拱腳截面L/8截面L/4截面3L/8截面拱頂截面5L/8截面3L/4截面7L/8截面拱腳截面 圖325組合Ⅰ拱肋上緣混凝土應力 圖326組合Ⅰ拱肋下緣混凝土應力圖327組合Ⅳ拱肋上緣混凝土應力 圖328組合Ⅳ拱肋下緣混凝土應力表38作用短期荷載效應組合各控制斷面混凝土應力匯總表 單位：MPa荷載組合組合Ⅰ組合Ⅱ組合Ⅲ組合Ⅳ拱腳截面上緣下緣L/8截面上緣下緣L/4截面上緣下緣3L/8截面上緣下緣拱頂截面上緣下緣5L/8截面上緣下緣3L/4截面上緣下緣7L/8截面上緣下緣拱腳截面上緣下緣（注：表中所示應力以拉為正，壓為負。經驗算，拱肋各控制截面在最不利荷載組合下強度滿足要求，見表37。 承載能力極限狀態(tài)驗算構件按極限狀態(tài)設計的原則是：荷載效應最不利組合的設計值小于或等于結構抗力效應的設計值。 運營階段計算分析按照裸拱成型無鉸拱的施工方法，對橋梁的運營階段進行了計算分析。圖321 鋼管在各個施工階段的應力趨勢圖圖322 鋼管內灌注砼在各個施工階段的應力趨勢圖圖323 外包底板下緣混凝土在各個施工階段的應力趨勢圖圖324 外包頂板上緣混凝土在各個施工階段的應力趨勢圖（3）施工階段結構穩(wěn)定性分析結合該橋的結構特點及施工特點，根據(jù)圖紙說明中提供的施工順