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正文內(nèi)容

小區(qū)外架專項施工方案培訓講義(參考版)

2025-05-18 02:13本頁面
  

【正文】 。 1翻掀墊鋪竹笆應注意站立位置,并應自外向里翻起豎立,防止外翻將竹笆內(nèi)未清除的殘留物從高處墜落傷人。 1當天離崗時,應及時加固尚未拆除部分,防止存留隱患造成復崗后的人為事故。 1高層建筑腳手架拆除,應配備各良好的通訊裝置。 1拆各構(gòu)配件時,必須用塔吊或施工電梯下運,嚴禁拋至地面。 拆下的材料要徐徐下運,嚴禁拋擲。 拆架時嚴禁碰撞腳手架附近電源線,以防觸電事故。 連墻桿(拉結(jié)點)應隨拆除進度逐層拆除,拆拋撐時,應用臨時撐支住,然后才能拆除。嚴禁上下同時進行拆架作業(yè)。 拆架的高處作業(yè)人員應戴安全帽、系安全帶、扎裹腿、穿軟底防滑鞋。作業(yè)計劃一般包括:拆架的步驟和方法、安全措施、材料堆放地點、勞動組織安排等。1縱向剪刀撐必須連續(xù)設置,從轉(zhuǎn)角開始,每隔5根桿()設一組剪刀撐,與水平面夾角成45度,斜桿用2只回轉(zhuǎn)扣件連接,搭接長度1000mm,同時剪刀撐必須與架體同時進行搭設。1在擬建建筑物二層東、西、南三面搭設安全防護棚及出入口處搭設安全通道。1安全網(wǎng)采用國家許可廠家生產(chǎn)的阻燃密目安全網(wǎng),外排架子每步中間增加一根水平鋼管,操作層用滿鋪竹跳板作跳板。1腳手架立桿基礎外側(cè)應挖排水溝,以防雨水浸泡地基。 1且其上尚無連墻件時,應采取適當?shù)呐R時撐拉措施。 嚴格控制施工荷載,腳手板不得集中堆料施荷,施工荷載不得大于200kg/m2,確保較大安全儲備。 外腳手架每支搭一層,支搭完畢后,經(jīng)項目部安全員檢查驗收合格后方可進行下一步搭設工作。 嚴禁腳手板存在探頭板,鋪設腳手板以及多層作業(yè)時,應盡量使施工荷載內(nèi)、外傳遞平衡。 腳手架嚴禁作為結(jié)構(gòu)受力架子使用;每層的卸料平臺不得與外架連接;卸料平臺搭設必須編制詳細的計算書和繪制節(jié)點詳圖,經(jīng)技術(shù)負責人批準并檢查驗收后才能使用。 外腳手架不得搭設在距離外電架空線路的安全距離內(nèi),并做好可靠的安全接地處理。架體內(nèi)必須做到每層封閉(即進行隔離),且不能大于4步。 進行分段驗收和檢查,發(fā)現(xiàn)有不符合要求的應迅速整改,并追究責任; 外腳手架分段驗收嚴格按《建筑施工扣件式鋼管腳手架安全技術(shù)規(guī)范》JGJ1302001第八節(jié)及JGJ5999中外腳手架檢查評分表,進行驗收,驗收合格后。拉環(huán)的應力不應大于50N/mm2,故拉環(huán)鋼筋的抗拉強度設計值[f]=;所需要的拉環(huán)最小直徑 D=[4/(2)]1/2=。!鋼絲拉繩拉環(huán)的強度驗算:取鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力最大值RU進行計算作為拉環(huán)的拉力N為:N=RU=。3)、抗彎強度驗算 其中 x 截面塑性發(fā)展系數(shù),;[f] 鋼材抗壓強度設計值,[f] = N/mm2;主梁槽鋼的最大應力計算值 σ =106/+104/= N/mm2;主梁槽鋼的最大應力計算值 N/mm2 小于 主梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]= N/mm2,滿足要求!4)、整體穩(wěn)定性驗算 其中 φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算: φb=570235/()=;由于 ,應按照下面公式調(diào)整: 可得 φb=;主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = 106/()= N/mm2;主梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2小于[f]=,滿足要求!鋼絲拉繩的內(nèi)力驗算:水平鋼梁的垂直支坐反力RCi和拉鋼繩的軸力RUi按照下面計算, RCi = RUisinθi其中 RCi 水平鋼梁的垂直支坐反力(kN); RUi 拉鋼繩的軸力(kN); θi 拉鋼繩的軸力與水平鋼梁的垂直支坐反力的夾角; sinθi = Sin ( 90 ArcTan ( ( Lio + li ) / Lw ) ) = ;根據(jù)以上公式計算得到外鋼繩的拉力為:RUi = RCi / sinθi;RU1 = / = kN;鋼絲拉繩的強度驗算:鋼絲拉繩(斜拉桿)的軸力RU取最大值進行驗算,;如果上面采用鋼絲繩,鋼絲繩的容許拉力計算公式: 其中[Fg] 鋼絲繩的容許拉力(kN); Fg 鋼絲繩的鋼絲破斷拉力總和(kN); 計算中近似取Fg=,d為鋼絲繩直徑(mm); α 鋼絲繩之間的荷載不均勻系數(shù),對61636; K 鋼絲繩使用安全系數(shù)。 3)、抗彎強度驗算次梁應力:其中 γx 截面塑性發(fā)展系數(shù),; [f] 鋼材的抗壓強度設計值,[f] = N/mm2;次梁槽鋼的最大應力計算值 σ =103/()= N/mm2;次梁槽鋼的最大應力計算值 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]= N/mm2,滿足要求!4)、整體穩(wěn)定性驗算 其中,φb 均勻彎曲的受彎構(gòu)件整體穩(wěn)定系數(shù),按照下式計算: 經(jīng)過計算得到 φb=570235/()=;由于 ,按照下面公式調(diào)整: 得到 φb=;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ =103/()= N/mm2;次梁槽鋼的穩(wěn)定性驗算 σ = N/mm2 小于 次梁槽鋼的抗壓強度設計值 [f]= N/mm2,滿足要求!主梁的驗算:根據(jù)現(xiàn)場實際情況和一般做法,卸料平臺的內(nèi)鋼繩作為安全儲備不參與內(nèi)力的計算。1)、荷載計算、腳手板的自重標準值:本例采用木腳手板,; Q1 = = ;、轉(zhuǎn)化為線荷載: Q2 = = ;、槽鋼自重荷載 Q3= ;經(jīng)計算得到 靜荷載設計值 q = (Q1+Q2+Q3) = (++) = ;經(jīng)計算得到 活荷載設計值 P = = 。4)、卸料平臺參數(shù)水平鋼梁(主梁)的懸挑長度(m):,水平鋼梁(主梁)的錨固長度(m):;平臺計算寬度(m):。2)、懸挑參數(shù)內(nèi)側(cè)鋼繩與墻的距離(m):,外側(cè)鋼繩與內(nèi)側(cè)鋼繩之間的距離(m):;上部拉繩點與懸挑梁墻支點的距離(m):;鋼絲繩安全系數(shù)K:,懸挑梁與墻的接點按 鉸支計算;預埋件的直徑(mm):。p= ≤ fg= kN/m2 。[f]其中 φ 軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù); 由長細比 l0/i = ,l為內(nèi)排架距離墻的長度;又: A = cm2;[f]= N/mm2;連墻件軸向承載力設計值為 Nf = 104103 = kN;Nl = Nf = ,連墻件的設計計算滿足要求!連墻件采用雙扣件與墻體連接。經(jīng)計算得到,腳手架搭設高度限值 [H] = m,滿足要求!(八)、連墻件的計算: 連墻件的軸向力設計值應按照下式計算: Nl = Nlw + N0風荷載標準值 Wk = kN/m2;每個連墻件的覆蓋面積內(nèi)腳手架外側(cè)的迎風面積 Aw = m2;按《規(guī)范》(kN), N0= kN;風荷載產(chǎn)生的連墻件軸向力設計值(kN),按照下式計算:Nlw = WkAw = kN;連墻件的軸向力設計值 Nl = Nlw + N0= kN;連墻件承載力設計值按下式計算: Nf = φ經(jīng)計算得到,活荷載標準值 NQ= 2/2 = kN;風荷載標準值按照以下公式計算 其中 Wo 基本風壓(kN/m2),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用: Wo = kN/m2; Uz 風荷載高度變化系數(shù),按照《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》(GB500092001)的規(guī)定采用: Uz= ; Us 風荷載體型系數(shù):;經(jīng)計算得到,風荷載標準值 Wk = = kN/m2;不考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值計算公式 N = += + = kN;考慮風荷載時,立桿的軸向壓力設計值為 N = NG+ = + = kN;風荷載設計值產(chǎn)生的立桿段彎矩 MW 為 Mw = ;(六)、立桿的穩(wěn)定性計算: 不組合風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式為: 立桿的軸向壓力設計值 :N = kN;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 :i = cm;計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》 :k = ;計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》 :μ = ;計算長度 ,由公式 lo = kμh 確定 :l0 = m;長細比 Lo/i = ;軸心受壓立桿的穩(wěn)定系數(shù)φ,由長細比 lo/i 的計算結(jié)果查表得到 :φ= ;立桿凈截面面積 : A = cm2;立桿凈截面模量(抵抗矩) :W = cm3;鋼管立桿抗壓強度設計值 :[f] = N/mm2;σ = ()= N/mm2;立桿穩(wěn)定性計算 σ = N/mm2 小于 立桿的抗壓強度設計值 [f] = N/mm2,滿足要求!考慮風荷載時,立桿的穩(wěn)定性計算公式 立桿的軸心壓力設計值 :N = kN;計算立桿的截面回轉(zhuǎn)半徑 :i = cm;計算長度附加系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》 : k = ;計算長度系數(shù)參照《扣件式規(guī)范》 :μ = ;計算長度 ,由公式 l0 = kuh 確定:l0 = m;長細比: L0
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